城市道路箱涵结构计算书

一、设计资料

（一）概况：***道路工程经过凤凰水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L0=8.0米，净高h0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m3，设箱涵采用C25混凝土（fcd=11.5MPa）和HRB335钢筋(fsd=280MPa)。桥涵设计荷载为城-A级，用车辆荷载加载验算。结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）

二、设计计算

（一）截面尺寸拟定（见图1-1） P1685.00箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定 顶板、底板厚度δ＝100cm（C1=50cm） ep1侧墙厚度 t＝100cm （C2=50cm）

C2故 LP=L0+t=8+1=9m

hp=h0+δ=10.5+1=11.5m ttL0(二)荷载计算

C21、恒载

恒载竖向压力

ep2P＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1

Lp＝97.72kN/m2

图1-1 恒载水平压力

顶板处： ep1＝γ1Htan2(45o-φ/2)

＝20.2×3.6×tan2（45o-24o/2）＝30.67 kN/m2

2

底板处：ep2＝γ（tan2(45o-φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan（45o-24o/2） 1H＋h） ＝137.15kN/m2 2、活载

城-A级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公 路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o。

1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55 一个汽车后轮横向分布宽

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o＝2.38m

＞1.8m/2

故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度

C1δC1δ- 1 -

dhphh0H箱涵结构计算书

a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+22＝26.76m 同理，纵向分布宽度

0.25/2+3.6 tan30o=2.2m＞1.2m/2

故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.6m 车辆荷载垂直压力

q车=(140×2×7)/(26.76×5.6) ×0.55=7.20 kN/m2 2) 考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数1.0 一个汽车后轮横向分布宽

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o＝2.38m

＞1.8m/2

故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度

a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+4.9＝9.66m 同理，纵向分布宽度

0.25/2+1.6 tan30o=1.05m＞1.2m/2

故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.61m 车辆荷载垂直压力

q车=(140×2×2)/(9.66×5.61) ×1.0=10.33 kN/m2

根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值10.33 kN/m2。

故，车辆水平压力

e车＝10.33×tan2（45o-24o/2）＝4.36 kN/m2

(三)内力计算

1、构件刚度比(单位长度)

11.01.03Ihp11.5 K=1×＝12×＝1.28

1I2Lp9.01.01.03P122、节点弯矩和构件轴力计算

MaCMaB1（1）a种荷载作用下（图1-2）

BC 涵洞四角节点弯矩：

(P)L21P• MaA＝MaB＝Mac＝MaD＝- K112Na33a4Na4 Na1=Na2=0, Na3=Na4=

(P)LP 22

AD2图1-2PMaAMaD 恒载（P＝97.72 kN/m）

97.729.01•MaA＝=-289.30kN·m

1.281122- 2 -

箱涵结构计算书

97.729.0=439.74 kN 2车辆荷载（P＝q车= 10.33kN/m2） Na3=

10.339.01•MaA＝=-30.60kN·m

1.28112210.339.0=46.49kN 2（2）b种荷载作用下（图1-3） Na3=

2(P)hPK•MbA＝MbB＝Mbc＝MbD＝- K112MbBBP3Nb11CMbCPbA2D4Nb1=Nb2=

(P)hP, Nb3=Nb4=0 2MbA恒载（P＝ep1＝30.67kN/m2）

2Nb2图1-3MbD1.2830.6711.5•MbA＝=-189.76kN·m

1.2811230.6711.5=176.35kN 2（3）c种荷载作用下（图1-4） Nb1=

(P)hpK(3K8)McA＝McD＝ •(K1)(K3)60(P)hpK(2K7)McB＝McC＝ •(K1)(K3)60NC1=

22McBBP3Nc11CMcCPcA2D4Php6Php3McAMcB hPMcAMcB hPMcANC2=Nc2图1-4McDNC3= NC4=0

恒载（P＝ep2-ep1＝106.48kN/m2）

1.28(31.288)106.4811.5McA＝McD＝＝-364.5kN·m •(1.281)(1.283)601.28(21.287)106.4811.5McB＝McC＝＝-294.30kN·m •(1.281)(1.283)60NC1=

22106.4811.5364.5294.3＝198kN 611.5- 3 -

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106.4811.5364.5294.3＝414.3kN 311.5（4）d种荷载作用下（图1-5） NC2=MdA＝-[

PhK(K3)10K2]· 26(K4K3)15K542PMdBP3BNd11CMdC2PhPK(K3)5K3MdB＝-[]·

6(K24K3)15K542PhPK(K3)5K3MdC＝-[]· 26(K4K3)15K54Nd3dA24Nd4MdADMdD＝-[

PhK(K3)10K2]·

6(K24K3)15K542PNd2图1-5MdDNd1=

MdDMdCMMdCMMdC, Nd2=Php-dD, Nd3= Nd4=-dB

LPhPhP车辆荷载（P＝e车＝4.36 kN/m2）

K(K3)1.28(1.283)＝＝0.0936 226(K4K3)6(1.2841.283)10K2101.282＝＝0.6116

15K5151.2855K351.283＝＝0.3884

15K5151.285MdA＝-（0.09360.6116）·

4.3611.5244.3611.5244.3611.5244.3611.524＝-101.89kN·m

MdB＝-（0.09360.3884）·＝42.59kN·m

MdC＝-（0.09360.3884）·＝-69.64kN·m

MdD＝-（0.09360.6116）·Nd1=

＝74.84kN·m

74.8469.64=12.56kN

11.5Nd2=4.37×11.5-12.56=37.69kN

42.5969.64Nd3= Nd4=-＝-12.47kN

9

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（5）节点弯矩和轴力计算汇总表如表1-1 表1-1 构件轴力(kN)节点弯矩M(kN·M)

荷载种类

ABCD1234 -289.3-289.3-289.3-289.3176.35176.35

-189.76-189.76-189.76-189.76198414.3439.74439.74 恒载-364.5-294.3-294.3-364.5 ====== -843.56-773.86-773.86-843.56374.35590.65 46.6246.62-30.67-30.67-30.67-30.67 12.5637.69-12.47-12.47车辆荷载-101.8942.59-69.6474.84 ====== 34.1534.15-132.5611.92-100.3144.17 (6)荷载效应组合，按《公路桥涵设计通用规范》第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合

γ0Sud＝γ0（1.2SGK+1.4SQK）(γ0＝1.0)

MA＝1.2×(-843.56)+1.4×（-132.56）＝-1197.86kN·m MB＝1.2×(-773.36)+1.4×（11.92）＝-911.34kN·m MC＝1.2×(-773.36)+1.4×（-100.31）＝-1068.47kN·m MD＝1.2×(-843.56)+1.4×（44.17）＝-950.43kN·m N1＝1.2×(374.35)+1.4×（12.56）＝466.8kN N2＝1.2×(590.65)+1.4×（37.69）＝761.55kN N3＝ N4＝1.2×(439.74)+1.4×（34.5）＝575.98kN

P3、构件跨中截面内力计算 （1）顶板（图1-6） MBBN1CMC x= LP/2＝4.5m

xP=1.2×97.72+1.4×10.33＝131.73kN/m

LPNx＝ N1＝466.8kN

N3N4N1x2Mx＝MB+N3x-P＝-911.34+575.98×4.5-131.73

2MV×

4.5＝346.80kN·m 22图1-6Vx＝P·x- N3＝131.73×4.5-575.98＝16.805kN

（2）底板（图1-7） w1＝P+ q车-32e车hp＝1.2×97.72+1.4×（10.33-3/92×4.37×11.52） 2Lp＝101.76kN/m

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w2＝P+ q车+

32e车hp＝1.2×97.72+1.4×（10.33+3/92×4.36×11.52） 2Lpw2w1N2MAAx3 ＝161.69kN/m x= LP/2＝4.5m Nx＝ N2＝761.55kN Mx＝MA+N3x- w1

xx-(w2-w1)

26LP2DMDN2LPN3N4MV图1-74.52＝-1197.86+575.98×4.5-101.76×

24.53 -×（161.69-101.76）＝262.60kN·m 694.52x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N3＝101.76×4.5+×（161.69-101.76）-575.98

292LP ＝-50.63kN

（3）左侧墙（图1-8）

w1＝1.2ep1+1.4 e车＝1.2×30.67+1.4×4.36 ＝42.91kN/m

w2＝1.2ep2+ 1.4e车＝1.2×137.15+1.4×4.36 ＝170.68kN/m x= hP/2＝5.75m Nx＝ N3＝575.98kN

x2x3Mx＝MB+N1x- w1-(w2-w1)

26hPN3MBw1BxN1MVAw2MAN3N25.7525.753＝-911.34+466.8×5.75-42.91×-×（170.68-42.91）

611.52＝711.37kN·m

5.752x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N1＝42.91×5.75+×（170.68-42.91）-466.8

211.52hP＝-36.40kN

（4）右侧墙（图1-9） x= hP/2＝5.75m

w1＝1.2ep1＝1.2×30.67＝36.8kN/m w2＝1.2ep2＝1.2×137.15＝164.58kN/m Nx＝N4＝575.98kN

- 6 -

hp图1-8箱涵结构计算书

x2x3Mx＝MC+N1x- w1-(w2-w1)

26hP5.752＝-1068.47+466.8×5.75-36.8×-

25.753×（164.58-36.8）

611.5N4MCVMN1xCw1hpN2DMDN4w2 ＝655.22kN·m

图1-95.752x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N1＝36.8×5.75+×（164.58-36.8）-466.8

211.52hP＝-71.52kN

（5）构件内力汇总表（表1-2） 表1-2

VdVd 内力NdNdMdMd(kN·m)(kN)(kN)(kN·m)(kN)(kN)构件

跨中截面端点BB-C (顶板)-911.34466.8575.98346.8466.816.81 跨中截面端点AA-D

(底板)-1197.86761.55575.98262.60761.55-50.63 跨中截面端点BB-A

(左侧墙)-911.34575.98466.8711.37575.98-36.40 跨中截面端点CC-D

(右侧墙)-1068.47575.98466.8655.22575.98-71.52

(四)截面设计 1.顶板（B-C）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

l0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。

e0＝

Md346.8 ＝＝0.74m Nd466.8Md(kN·m)Nd(kN)Vd(kN)端点C-1068.47466.8-575.98端点D-950.43761.55-575.98端点A-1197.86575.98-761.55端点D-950.43575.98-761.55bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212- 7 -

箱涵结构计算书

l09.0＝＝31.17＞17.5 0.2887i由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e00.74＝0.2+2.7×＝2.32＞1.0，取1＝1.0 h00.94l09.0＝1.15-0.01×＝1.06＞1.0，取2＝1.0 h1.022＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94l09.012＝1+1.01.0＝1.073

14000.741.0h2由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条

h1.0e＝ηe0+-a＝1.073×0.74+-0.06＝1.234m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×466.8×103×1234＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝55mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.51000551.0466.8103AS＝＝＝591.78mm2

fsd280用Ф16@100mm，实际AS＝2009.6mm2 100AS1002009.6＝＝0.21＞0.2 bh01000940满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×16.81kN＝16.81kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940 ＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×16.81kN＝16.81kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(2)节点

l0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1068.47 ＝＝2.29m Nd466.8- 8 -

箱涵结构计算书

bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l09.0＝＝20.79＞17.5 i0.433由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e02.29＝0.2+2.7×＝4.49＞1.0，取1＝1.0 h01.44l09.0＝1.15-0.01×＝1.09＞1.0，取2＝1.0 h1.522＝1.15-0.01

h0l01.449.0η＝1+12＝1+1.01.0＝1.016

1400e0h14002.291.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 h1.5e＝ηe0+-a＝1.016×2.29+-0.06＝3.017m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×466.8×103×3017＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝88mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.51000881.0466.8103AS＝＝＝1947mm2

fsd2802用Ф20@100mm，实际AS＝3140mm2 100AS1003140＝＝0.218＞0.2 bh010001440满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440 ＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

2．底板（A-D）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

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箱涵结构计算书

l0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。 e0＝

Md262.60 ＝＝0.345m Nd761.55bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212l09.0＝＝31.17＞17.5 0.2887i由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e00.345＝0.2+2.7×＝1.19＞1.0，取1＝1.0 h00.94l09.0＝1.15-0.01×＝1.06＞1.0，取2＝1.0 h1.022＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94l09.012＝1+1.01.0＝1.16

14000.3451.0h2由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条

h1.0e＝ηe0+-a＝1.16×0.345+-0.06＝0.84m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×761.55×103×840＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝61mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.51000611.0761.55103AS＝＝＝-214.3mm2

fsd280按构造配筋用Ф16@100mm，实际AS＝2009.6mm2 100AS1002009.6＝＝0.21＞0.2 bh01000940满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×50.63kN＝50.63kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940 ＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×50.63kN＝50.63kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

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箱涵结构计算书

(2)节点

l0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1197.86 ＝＝1.57m Nd761.55bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l09.0＝＝20.79＞17.5 i0.433由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e01.57＝0.2+2.7×＝3.14＞1.0，取1＝1.0 h01.44l09.0＝1.15-0.01×＝1.09＞1.0，取2＝1.0 h1.522＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e01.44l09.012＝1+1.01.0＝1.024

14001.571.5h2由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条

h1.5e＝ηe0+-a＝1.024×1.57+-0.06＝2.30m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×761.55×103×2300＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝108mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.510001081.0761.55103AS＝＝＝1716mm2

fsd280用Ф20@100mm，实际AS＝3140mm2 100AS1003140＝＝0.218＞0.2 bh010001440满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

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箱涵结构计算书

＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

3．左、右侧墙（B-A、C-D）

钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。 (1)跨中

l0=11.5m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。 e0＝

Md711.37 ＝＝1.235m Nd575.98bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212l011.5＝＝39.83＞17.5 0.2887i由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e01.235＝0.2+2.7×＝3.75＞1.0，取1＝1.0 h00.94l011.5＝1.15-0.01×＝1.035＞1.0，取2＝1.0 h1.022＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94l011.512＝1+1.01.0＝1.072

h14001.2351.02由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条 h1.0e＝ηe0+-a＝1.072×1.235+-0.06＝1.764m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×575.98×103×1764＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝100mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.510001001.0575.98103AS＝＝＝2050mm2

fsd280按构造配筋用Ф18@100mm，实际AS＝2543mm2 100AS1002543＝＝0.27＞0.2 bh01000940满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

- 12 -

箱涵结构计算书

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×71.52kN＝71.52kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940 ＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×71.52kN＝71.52kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(2)节点

l0=11.5m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1197.86 ＝＝2.08m Nd575.98bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l011.5＝＝26.56＞17.5 i0.433由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.10条

1＝0.2+2.7

e02.08＝0.2+2.7×＝4.1＞1.0，取1＝1.0 h01.44l011.5＝1.15-0.01×＝1.07＞1.0，取2＝1.0 h1.522＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e01.44l011.5＝1+121.01.0＝1.029

14002.081.5h2由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.3.5条

h1.5e＝ηe0+-a＝1.029×2.08+-0.06＝2.83m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×575.98×103×2830＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝104mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，为大偏心受压构件。

fcdbx0Nd11.510001041.0575.98103AS＝＝＝2214mm2

fsd280用Ф20@100mm，实际AS＝3140mm2 100AS1003140＝＝0.218＞0.2 bh010001440满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.12条的规定。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.9条：

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箱涵结构计算书

0.51×10

-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×761.55kN＝761.55kN

抗剪截面尺寸符合规定。

0.5×10-3α2ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×761.55kN＝761.55kN 仅需按构造设置抗剪钢筋。

(五)基底应力验算 1．箱涵自重产生应力

V25(1.010210.51.020.50.52)P箱＝＝=103.75kN/m2

L102.涵顶土重产生应力

P土＝γ1H＝20.2×3.6＝72.72kN/m2 3.箱涵内水重产生应力

V10810.5 P水＝＝＝84 kN/m2

L104.汽车活载产生应力 由图1-7 w1＝q车-32e车hp＝10.33-3/102×4.37×12.52＝-10.15kN/m 2Lp3222e＝10.33+3/10×4.36×12.5＝30.76 kN/m h车p2Lpw2＝q车+

P活＝w1L+

(w2w1)L30.7610＝0+=153.6kN 22偏心距

e=10/2-10/3=1.67m

单位长度竖向力N= P箱L+ P土L+ P水L+ P活＝1037.5+727.2+840+153.6

＝2758.3kN

M= P活×e＝153.6×1.67＝256.5kN·m 5.基底应力

由《公路桥涵地基与基础设计规范》

NM2758.3256.5291.22===kPa＜［σ0］＝275.8315.39AW101.0102260.446380kPa，满足要求。

复核人：

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