侧压力计算

8.1.1 荷载计算

8.1.1.1最大侧压力计算

砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高2800mm, 墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2 V1/2

=0.22×24×(180/25+15)×1.2×1.15×l1/2=32.79KN/m2

F2=γcH0=24×3.0=72KN/m2

取两者较小值：F1=32.79KN/m2

乘以分项系数：32.79×1.2=39.45KN/m2

乘以折减系数，则F=0.85×39.45=33.45KN/m2

8.1.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的，F=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合F’=33.45+4.76=38.21KN/m2

8.1.2板面受力验算：

取1mm板宽，则q’=38.21KN/m2（计算承载力），q=33.45 KN/m2（验算挠度）按多跨连续梁计算按最不利荷载布置查手册，弯矩系数:KM=-0.107,剪力系数：KV=-0.607，挠度系数KW=0.632,

8.1.2.1计算简图：

8.1.2.2强度验算：

M=KMq’l2=-0.107×38.21×0.32=-0.37KN．m

σ=M/W=0.37×106/(bh2/6)=6×0.37×106/1000×62

=61.7N/mm2<[σ]

（满足要求）

8.1.2.3挠度验算：

ω=Kwql4/(100EI)=0.632×33.45×3004/(100×2.06×105×1000

×63/12)=0.462mm<[L/500]=0.66mm

(满足要求)

8.1.3次龙骨验算

化为线荷载

q’=0.3×38.21=11.46 KN/m

q=0.3×33.45=10.04KN/m

M=1/8．q’．l2=1/8 ×11.46 ×1.02=1.43KN•m

8.1.3.1计算简图：

8.1.3.2强度验算

σ=M/W=1.43×106/25.3×103=56.52N/mm2 (满足要求)

8.1.3.3刚度验算

ω= 5ql4/384EI

=[5×10.04×10004]/[384×2.06×105×101×104]

=0.69mm<[ω]=L/500=2.0mm (满足要求)

8.1.4螺栓受力验算

采用直径27-32的穿墙螺栓，取中间一个螺栓计算，按直径30计算，水平间距为1000mm，垂直间距为距上面的螺栓为1250mm,距下面的螺栓为950mm,故此螺栓承受拉力为：

P=FA=38.21×1.1×0.9×1.05=39.7KN

穿墙螺栓的应力为：

σ=N/A=39.7×103/(3.14×（30/2）2）=56.2KN/mm2<170KN/mm2

(满足要求)

8.2墙体小钢模板受力验算

墙体模板采用30系列钢模板配制，穿墙螺栓采用φ16螺栓；螺栓竖向间距600；螺栓横向间距为600mm。

8.2.1荷载计算

8.2.1.1最大侧压力计算

砼采用商混，坍落度160mm～180mm,假设温度为T=15℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高4500mm, 墙厚250mm。

F1=0.22γct0β1β2 V1/2

=0.22×24×200/(15+15)×1.2×1.15×l1/2=48.58KN/m2

F2=γcH0=24×4.2=100.8KN/m2

取两者较小值：F1=48.58KN/m2

乘以分项系数：48.58×1.2=58.29KN/m2

乘以折减系数，则F=0.85×58.29=49.55KN/m2

8.2.1.2倾倒砼时产生的水平荷载

查表的，F3=4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合Fs=49.55+4.76=54.31KN/m2

8.2.2板面受力验算：

P3015钢模板（2.5MM厚）截面特征：Ix=26.97×104mm4,Wx=5.94×103mm3

8.2.2.1计算简图：

化为线荷载：q1= Fs×0.3/1000=16.29 N/mm

q2= F×0.3/1000=14.87 N/mm

8.2.2.2强度验算：

M=q1m2/2=16.29×3752/2=115×104N．mm

σ=M/Wx=115×104/(5.94×103)

=193N/mm2（满足要求）

8.2.2.3挠度验算：

ω=q2m(-l3+6m2l+3m3)/(24EIx)

=14.87×375(-7503+6×3752×750+3×3753)/(24×2.06×105×26.97×104)

=1.54mm≈1.5mm

(满足要求)

8.2.3次龙骨验算

2Ф48×3.5截面特征：Ix=2×12.19×104mm4,Wx=2×5.08×103mm3

化为线荷载

q1= Fs×0.75/1000=40.7 N/mm

q2= F×0.75/1000=37.16 N/mm

M=0.1q1l2=0.1×40.7×0.6 2=1.465N•mm

8.2.3.1计算简图：

q1

600 600 600 600

8.2.3.2强度验算

σ=M/Wx=1.465×106/2×5.08×103=144.2N/mm2 8.2.3.3刚度验算

ω= 0.677q2l4/100EIx

=[0.667×37.16×6004]/[100×2.06×105×2×12.19×104]

=0.64mm<[ω]=3.0mm (满足要求)

8.2.4螺栓受力验算

采用直径φ16的穿墙螺栓，A=144mm2,取中间一个螺栓计算，水平间距为600mm，垂直间距为距上面的螺栓为600mm，故此螺栓承受拉力为：

N=FsA=54.31×0.6×0.6=24.44KN

穿墙螺栓的应力为：

σ=N/A=24.44×103/144=169N/mm2<170N/mm2

(满足要求)

8.3顶板模板受力验算

面板采用：15mm厚多层板，次龙骨采用：50mm×100mm木方子，间距为300mm;主龙骨采用：100mm×100mm木方子，间距为1000mm。则：

查表得多层板 fw=50N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=6000N/mm2(弹性模量)

查表得木方子fw=15N/mm2(抗弯)

fv=1.6N/mm2(抗剪)

E=9000N/mm2(弹性模量)

假设多层板重力密度为10KN/m3,木方子重力密度为5KN/m3

8.3.1荷载分析：（取顶板厚180mm）

模板及支架的自重：G1=1.0KN/m2

新浇筑砼的自重： G2=24 ×0.18=4.32 KN/m2

钢筋的自重： G3=1.1 ×0.18=0.198 KN/m2

所以： Gb=5.52KN/m2

施工活载荷： Q1=2.5 KN/m2

振捣砼产生的荷载：Q2=2 KN/m2

所以 Qb=4.5 KN/m2

进行荷载组合：

对于板底模： FS=0.9×（1.2Gb+1.4Q1）=9.1KN/m2

Fb=Gb=5.52KN/m2

均按： Fs=9.1KN/m2

Fb=5.52KN/m2

进行计算

8.3.2根据多层板的使用说明，龙骨档距在面板的控制跨度内时，不必验算面板的强度及刚度。受力简图如下：

8.3.3次龙骨采用50×100木方子立放。

8.3.3.1 截面特征： A=50×102mm2

W=42.5×103mm3

I=417×104mm4

8.3.3.2 计算简图：

8.3.3.3线荷载： qs=0.3Fs=2.73KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×2.73×1.02=0.33KN.m

Qmax=KvR2=0.62×2.73=1.69KN

8.3.3.4强度验算：σ=Mmax/W=0.33×106/(42.5×103)

=7.76N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ= Qmax/A=1.69×103/(50×102)

=0.338N/mm28.3.4主龙骨采用100×100木方子

8.3.4.1截面特征： A=100×102mm2

W=85×103mm3

I=833×104mm4

8.3.4.2线荷载： qs=1.0Fs=9.1KN/m

Mmax=KMqsl2=0.121×9.1×1.02=1.10KN.m

Qmax=KvR2=0.62×9.1=5.64KN

8.3.4.3强度验算：σ= Mmax/(85×103)

=12.94N/mm2<[σ]=15N/mm2

τ= Qmax/A=5.64×103/(100×102)

=0.564N/mm28.3.4.4刚度验算：

查表：主龙骨挠度系数为：Kw=1.121

又R1=9.1KN,钢支撑沿龙骨间距：l=1000mm,故

ω=KWql0004/(100EI)=1.36mm<1000/500=2.4mm

8.3.5立柱受力验算：

N=R1=9.1KN

8.3.5.1立柱的截面特征：A=489mm2 I=6.24mm,则

8.3.5.2强度验算：N/An=9.1×103/489=18.64N/mm28.3.5.3稳定性验算：

取立柱的计算长度l0=1.6m

λ=l0/I=1600/6.24=256

查表： Φ=0.13

N/ΦA=9.1×103/(0.13×489)=143.18.4梁模板

选择截面尺寸300㎜×650㎜，长8100的矩形大梁进行验算，模板采用竹胶板，梁离地高2650m，底模采用50×100木方子并排平放，上盖竹胶板，模板底楞木与顶撑间距选用0.8m，顶撑采用两根，侧模立档间距选用300㎜：

8.4.1底模验算

8.4.1.1荷载分析

模板及支架的自重：（5×0.05+10×0.01）×0.3=0.105

新浇筑砼的自重： G2＝24×0.3×0.65＝4.68 KN/m

钢筋的自重： G3＝1.5×0.3×0.65＝0.29 KN/m

∴Gb＝5.08KN/m

振捣砼产生的荷载：Q2＝2×0.3=0.6KN/m

∴Qb＝0.6KN/m

进行荷载组合：

乘以折减系数0.9，q=（1.2×Gb＋1.4×Qb）×0.9=6.24KN/m

8.4.1.2抗弯强度验算：底模下楞木间距0.85m，是一个等跨多跨连续梁，按四跨考虑；

按最不利荷载布置查施工手册， q

弯矩系数：KM=－0.107,剪力系

数:KV=-0.607,挠度系数KW= l l l l

0.632，则：M=KM•ql2=-0.107×6.24×0.82=-0.48 KN•m=-0.48×106N•m

σ＝M/W＝0.48×106/(bh2/6)=0.48×106×6/300×602

＝2.67N/mm2<[σ]＝15N/mm2(可)

8.4.1.3抗剪强度验算：

V=KV•ql=-0.607×6.24×0.8=3.1KN

τ＝3V/2bh＝3×3.1×103/2×300×60

＝0.65N/mm28.4.1.4挠度验算：

荷载不包括振捣砼，则q1＝0.9×1.2Gb＝5.49KN/mω＝Kwql4/(100EI)＝0.632×5.49×8004/（2mm（可）

8.4.2侧板验算

8.4.2.1荷载分析

假设T=25℃，β1=1.2 β2=1.15,V=1m/h，则：

侧压力：F1=0.22γct0β1β2 V1/2

=0.22×24×（200/25＋15）×1.2×1.15×1

=39.82 KN/m2

F2=γcH=24×0.65=15.6

取两者较小值，即F2=15.6 KN/m2

100×9000×300×603/12）=1.14mm<[ω]=l/400＝

乘以分项系数：F=15.6×1.2=18.72KN/m2

振捣砼产生的荷载：4KN/m2

乘以分项系数：4×1.4=5.6KN/m2

以上两项合计：18.72＋5.6=24.32KN/m2

根据立挡间距500㎜，则线荷载为：

24.32×0.3=7.3KN/m

乘以折减系数，则q=7.3×0.9=6.56N/㎜

8.4.2.2抗弯强度验算:仍按四跨计算，其KM、KV、KW与前述相同，则

M=KM•ql2=0.107×6.56×3002=71.4×103N•㎜

σ＝M/W＝71.4×103/(bh2/6)=71.4×103×6/300×122

＝9.92N/mm2<[σ]＝50N/mm2(可)

8.4.2.3抗剪强度验算：

V=KV•ql=0.607×6.56×300=1.22KN

τ＝3V/2bh＝3×1.22×103/2×300×12

＝0.51N/mm28.4.2.4挠度验算：取侧压力F=18.72KN/m2,化为线荷载18.72×0.3=5.62KN/m，乘以折剪系数q=0.9×5.62=5.05KN/m

ω＝Kwql4/(100EI)＝0.632×5.05×3004/（100×6000×300×123/12=0.99mm<[ω]=l/300＝1mm（可）

8.4.3立柱支撑的计算：

主龙骨采用钢支撑，立杆间距:l=800mm，在中间纵横设一道水平拉杆。

8.4.3.1立柱受力： N＝ql/2=6.24×0.8/2=2.5KN

立柱的截面特征：A＝489mm2 i＝6.24mm，则：

8.4.3.2强度验算：N/An＝2.5×103/489＝5.18.4.3.3稳定性验算：

取立柱的计算长度l0＝1.6m

λ＝l0/ i＝1600/6.24＝256

）

查表：φ＝0.13

N/φA＝2.5×103/(0.13×489)＝39.2梁侧模底部夹条，竖向龙骨为50×100木方子，间距为：300mm，当梁高超过600mm时，需要在距梁底200－300mm处加设φ12穿墙螺栓，螺栓横向间距为：600mm。