梁

本工程由金星房地产开发公司投资建设的金星湘江苑一期工程工程； 工程建设地点:衡阳市粤新路5号（原湖南叉车厂内），由浙江禾泽都林建筑规划设计有限公司设计，核工业衡阳第二地质工程勘察院地质勘察，衡阳市建设工程监理有限公司监理监理，核工业湖南衡阳华安建设工程有限公司组织施工；由谢鹏担任项目经理。

工程说明：本工程为金星湘江苑一期工程1~11楼、28、30、37、41、42#楼共16栋（3#地下车库、5#地下车库），建筑面积共约87617m2,其中多层13栋，小高层3栋。洋房基础为夯扩桩、预制管桩、独立柱基承台及砖砌条形基础，夯扩桩已分包。多层为框混结构， 地上6层、 地下1层，建筑高度：20.8m；标准层层高：3m ；小高层为框剪结构，地上18层、地下1层，建筑高度：55.5m；总建筑面积：87617平方米；总工期：480天。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段:6-8轴/T轴。

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20；

混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):0.60； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:0； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：钢楞

截面类型为圆形，直径100mm，壁厚5mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2

作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 200mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×2002 = 1.10×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 7.35×104=1.494N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.494N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×2004/(384×9500×4.86×105) = 0.099 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.099mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆形，截面直径100mm，截面壁厚5mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 67.5cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 337.46cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；

内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=4.831 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/6.75×104 = 1.026 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.026 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 3.37×106mm4； 内楞的最大挠度计算值: ν=

0.677×21.96×5004/(100×206000×3.37×106) = 0.013 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

内楞的最大挠度计算值 ν=0.013mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.318 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=6.588，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为200mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.32×106/1.02×104 = 129.685 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =129.685N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.588kN； l--计算跨度：l=300mm；

I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4； 外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×6588.000×300.003/(100×206000.000×243800.000)=0.057mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.057 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；

外楞的最大挠度计算值 ν=0.057mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.575 =7.015 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.015kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300×18×18/6 = 1.62×104mm3； I = 300×18×18×18/12 = 1.46×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.20×0.90=9.91kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；

q = q1 + q2 + q3=9.91+0.11+0.76=10.78kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×10.784×0.32=0.097kN·m； σ =0.097×106/1.62×104=5.991N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =5.991 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.30= 9.29KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×9.285×3004/(100×9500×1.46×105)=0.368mm；

面板的最大挠度计算值: ν=0.368mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！

七、梁底支撑钢管的计算 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1= (24+1.5)×0.3×1.2×0.3=2.754 kN； (2)模板的自重荷载(kN)：

q2 = 0.35×0.3×(2×1.2+0.3) =0.283 kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.3×0.3=0.405 kN； 2.木方楞的传递均布荷载验算：

q = (1.2×(2.754×0.283)+1.4×0.405)/0.3=14.04 kN/m； 3.支撑钢管的强度验算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载，q=14.04 kN/m；

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形图(mm) 钢管的支座力N1=N3=2.106 KN；

钢管最大应力计算值 ： σ=0.474×106 /5080=93.278 N/mm2； 钢管最大剪力计算值 ： T=2×2.106×103/4.52×100=9.319N/mm2； 钢管的最大挠度：ω=0.626 mm；

钢管的允许挠度: [ν]=600.000/250=2.400 mm；

钢管最大应力计算值 93.278 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2，满足要求！

钢管受剪应力计算值 9.319 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 [T]=120.000 N/mm2，满足要求！

钢管的最大挠度 ν=0.626 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=2.400 mm，满足要求！

八、梁底纵向钢管计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.106 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.709 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.812 mm ；

最大支座力 Rmax = 7.659 kN ；

最大应力 σ= 0.709×106 /(5.08×103 )=139.554 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 139.554 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.812mm小于1000/150与10 mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.659 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=1.989 kN；

N =7.659+0.465+0.273+1.989=10.386 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10385.777/(0.207×489) = 102.603 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 102.603 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):670.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

一、参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00； 钢楞截面惯性矩I(cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3):48.28； 柱箍的间距(mm):300；柱箍合并根数:1；

3.竖楞信息

竖楞材料:钢楞；截面类型:矩形；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):5.00；

钢楞截面惯性矩I(cm4):113.08；钢楞截面抵抗矩W(cm3):28.27； 竖楞合并根数:2； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):25.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 280 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =280.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.30×0.90=18.548kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =18.548+0.756=19.304 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×19.304×280×280= 1.51×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 300×25.0×25.0/6=3.13×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.51×105 / 3.13×104 = 4.843N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =4.843N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ∨--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =280.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.30×0.90=18.548kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =18.548+0.756=19.304 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×19.304×280.0 = 3243.022N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3243.022N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 25.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×3243.022/(2×300×25.0)=0.649N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.649N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.25×0.30＝17.17 kN/m；

ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =280.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 300×25.0×25.0×25.0/12 = 3.91×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 280 / 250 = 1.12 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=

0.677×17.17×280.04/(100×9500.0×3.91×105) = 0.193 mm；

面板的最大挠度计算值 ν =0.193mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.12mm,满足要求！

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为300mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为矩形，宽度60mm，高度80mm，壁厚为5mm； 内钢楞截面抵抗矩 W = 28.27cm3； 内钢楞截面惯性矩 I = 113.08cm4；

竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.28×0.90=17.311kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m；

q = (17.311+0.706)/2=9.008 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×9.008×300.0×300.0= 8.11×104N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.83×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 8.11×104/2.83×104 =

2.868N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =2.868N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=205N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.28×0.90=17.311kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m；

q = (17.311+0.706)/2=9.008 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×9.008×300.0 = 1621.511N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1621.511N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ

=3×1621.511/(2×60.0×80.0)=0.507N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.507N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.25×0.28 = 16.03 kN/m；

ν--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =300.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.13×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 300/400 = 1.2mm； 竖楞的最大挠度计算值: ν=

0.677×16.03×300.04/(100×210000.0×1.13×106) = 0.004 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ν=0.004mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.2mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 48.28 cm3；

钢柱箍截面惯性矩 I = 241.42 cm4；

柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.28 × 0.3/1 = 5.41 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 6.589 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.213 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.005 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 4.19 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =4.19N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ν= 0.005 mm；

柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm； 柱箍的最大挠度 ν=0.005mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M14 ；

对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.589 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.589kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 48.28cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 2414.2cm4；

柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.203 ×0.3/1 = 3.92 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 4.967 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.128 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.002 mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.13 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 2.516 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =2.516N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.002 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 223.333 / 250 = 0.893 mm； 柱箍的最大挠度 V =0.002mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=0.893mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.967 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.967kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!