二零一六年十月
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审批：
目 录
第
一
章
工
程
概
况……………………………………………………………………1 第
二
章
编
制
依
据……………………………………………………………………1 第
三
章
方
案
确
定……………………………………………………………………2 第
四
章
施
工
方
案……………………………………………………………………2 第
五
章
模
板
安
装
要
求………………………………………………………………13 第
六
章
模
板
拆
除
要
求………………………………………………………………15 第
七
章
模
板
技
术
措
施………………………………………………………………15 第八章 安全、环保、文明施工措施………………………………………………20 第
九
章
计
算
书………………………………………………………………………22
第一章 工程概况
1.1工程简况
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工程名称 建设单位 设计单位 图审单位 监理单位 勘察单位 施工单位 工程地址 质量要求 合同工期 1.2建筑简况
**中心•玲珑公馆 **昊林房地产开发** **华鼎建筑设计** **晋晟工程咨询** **神剑建设监理** **省第六地质工程勘察院 **省第三建筑工程公司 **省**市区,西邻人民北路,北邻工农路 **省优质工程,争创汾水杯 本工程建筑层数为地上32层,地下1层,地下室为汽车库和设备用房,1层为公寓门厅和商铺,2层为商铺的休息间,3层为设备层,4--32层全部作为酒店式公寓使用；
总建筑面积:108232.1㎡,其中地下部分建筑面积为：5862.65㎡,地上部分建筑面积为：102369.45㎡；其中：商业8069.27㎡,3层<设备层>16.39㎡,公寓92610.79㎡；建筑占地面积为3971.66㎡；
地下层层高4.05m,1层层高4.8m,2层层高4.2m,3层层高2.0m,4到31层<除23层>层高3.0m,23层层高4.8m,建筑总高度为106.85m<建筑防火总高度为99.85m>,本工程±0.000绝对标高为366.450m,室内外高差0.15m.
结构设计使用年限为50年；建筑抗震设防类别为丙级设防类建筑,抗震设防烈度为8度,剪力墙、框架抗震等级均为1级,钢筋采用HPB300级钢筋、HRB400级钢筋,框架柱、框架梁、剪力墙、暗柱的钢筋直径≥Φ14采用直螺纹套筒连接,其它钢筋采用绑扎连接.
第二章 编制依据
2.1本工程的施工图纸、施工组织设计、施工合同 2.2依据的主要规范、规程和标准 1、 **中心•玲珑公馆施工图纸.
2、 国家、主要法律法规以及现行有关施工规范、规程及检验评定标准.
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3、《混凝土结构设计规范》GB50009-2010.
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013. 5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011. 6、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010. 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91. 8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011.
9、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》〕JGJl66—2008〔. 10、《建筑结构荷载规范》 第三章 方案确定 本工程高支模部分的主要构件使用模板及支撑选型如下表： 序 1 部位 墙模板 木胶板 方木 50*100mm1220*2440*12mm2 梁侧模 木胶板 48*3.5管 1220*2440*12mm 4 顶板 木胶板 方木 钢管 50*100mmΦ48*3.5mm双碗扣架支撑体系 钢方木Φ48*3.5钢管 梁板合支、或支撑 模板选型 1220*2440*15mm次龙骨 50*100mm48*3.5钢管 主龙骨 支撑类型 结合本工程结构形式、实际施工特点,整个结构使用落地式、全封闭的满堂碗扣式脚手架模板支撑体系. 碗扣式钢管模板支撑体系是一种承插式钢管模板支撑体系,具有拼拆迅速、省力,结构稳定可靠,承载力大,易于加工,应用广泛等特点.碗扣式钢管模板支撑体系的杆件之间为轴心相交、构件的整体性和刚度较好,且碗扣节点具有良好的受力性矩,因而具有比扣件式钢管脚手架和支撑架较高的稳定承载能力. 第四章 施工方案 <一>模板支撑体系搭设 1、碗扣式脚手架搭设设 . 根据以上实际情况,设计立杆横距为1.2米,纵距为1.2米,歩距1.2米,纵横向满设扫地杆,立杆顶部设置可调顶托撑,底部可按实际情况增加垫块. 2、碗口式脚手架搭设排列 由于碗口式脚手架横距、间距、步距都是固定的,因此在施工搭设之前必须根据图纸画出设计排版图. 立杆选择应根据层高确定,根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 碗口式脚手架的搭设：根据排版图定位第一根立杆 然后逐步搭设 3、模板支撑体系搭设施工工艺 <1>、准备工作 1>、搭设前,工程技术负责人应按施工方案的要求,对架子工进行安全技术交底,交底双方履行签字手续. 2>、熟悉图纸和施工现场,掌握建筑平面和立面的构造特点,环境条件. 3>、材料准备.对进场的钢管、扣件、脚手架、等进行检查验收. 4>、架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业.砼作业时还需安排人员看守.工人施工时必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿防滑鞋,严禁穿塑料底鞋,皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业.操作工具及小零件要放在工具袋内,扎紧衣袖口,领口以及裤腿口,以防钩挂发生危险. <2>、碗扣式模板支撑架施工流程 放线测量 →架体地脚排布并验收→ 架体搭设 → 垂直度调整 →安全防护设施搭设 → 架体验收 → 模板搭设 → 结构施工、达到拆模强度 → 拆模. <3>、碗扣式模板支撑架安装 1>、架体分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行. 2>、在己处理好的地基上,平整的地基基础上的支架,其立杆底座可直接用木板垫座;直接用立杆可调座调整立杆高度,使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时,则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于 . 0.6m,再用立杆可调座调整高度,使其处于同一水平面内.在搭设过程中,随时注意基础的沉降,对基础沉降悬空的立杆,调整可调底座,使之均匀受力. 3>、立杆采用1.2m间距,特殊情况如靠墙距离过近时,横杆可采用0.6m；立杆采用2.5m,上面加可调顶托托调整高度,可调顶托选用直径应大于Φ38,以保证立杆的整体稳定性. 4>、立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定,连接时,先将上碗扣滑至限位销以上并旋转,使其搁在限位销上,将横杆接头插入下碗扣,待应装横杆接头全部装好后,落下上碗扣并预锁紧.立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成,立杆插好后,使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐,插入立杆连接销并锁定. 5>、立杆施工的垂直高度：按1/200控制,且全高的垂直偏差不应大于10cm执行. 6>、当组装完两层横杆后,首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度〕对曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置〔；其次检查横杆的水平度,并通过调整立杆可调座减少横杆间的水平偏差；逐个检查立杆底脚,并确保所有立杆不浮地松动.当底层架子符合搭设要求后,检查所有碗扣接头,并锁紧.在搭设过程中,应随时注意检查上述内容,并调整. <4>、碗扣式模板支撑架拆除 1>、模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》 2>、应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求,经技术管理程序批准后方可实施拆除作业. 3>、脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底. 4>、脚手架拆除时必须划出安全区,设置警戒标志,派专人看管. 5>、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物. 6>、拆除作业应从顶部开始,逐层向下进行,严禁上下层同时拆除. 7>、拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面,严禁抛掷. <5>、其他施工须知 . 1>、碗扣架安装前进行测量放线,根据立杆布置图弹出双向立杆控制线,沿线确定立杆位置,同一开间上、下层立杆应在设置在同一竖向位置上.使用碗扣架时,底层纵、横向水平杆作为扫地杆,距地面高度应小于或等于300mm. 2>、立杆下设置木垫板,高度不符模数处在垫板上放置可调底座,以调整立杆高度.顶部应设可调支托,U型支托与楞梁两侧如有间隙,必须楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m.螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心. 3>、支架必须保证有足够的强度,刚度和稳定性.施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑,不能有随意性.具体构造、拆除方法和时间等的要求,一定严格按规范进行,保证安装质量合格. 4>、支架、模板搭设到位后,组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收,及时解决存在的结构缺陷,经检查验收合格后方可正式投入使用. 5>、混凝土浇注过程时,派人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决. 6>、其他未尽事宜,可按国家相关规范要求进行. <6>、质量检查 1>、架体检查 碗扣支撑架搭设时每4m进行一次检查与验收；架体随施工进度定期进行检查,到达方案搭设要求的高度后进行全面检查与验收,保证架子的几何尺寸不变形,立杆的间距、水平杆的步距,剪刀撑等设置是否完整. 过程检查内容应包括立杆底部基层清理、木垫板、底座位置、顶托螺杆伸出长度、钢管规格尺寸、立杆垂直度、扫地杆、水平拉杆及安全网等各种安全措施等的设置情况是否满足方案及相关规范规定,不合格的不得使用. 模板支撑架浇注混凝土时,设专人全过程监督：立杆拉杆是否安装牢固,钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求. <2>、模板检查 支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线,支顶板后质检员应检查标高,确保准确无误. . 杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量,模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式,注意切割质量,毛边要用手刨刨平. 为保证梁柱接头模板接缝严密,梁模必须由两头向中部配模,保证梁端与柱贴实严密.模板支搭完毕后,要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序.浇筑混凝土时,设木工专门负责看管模板. 安装允许偏差和检查方法： 序号 1 2 3 项目名称 轴线位移 底模上表面标高 基础 截面模内尺寸 墙、梁 不大于5 m 4 5 6 7 8 9 层高垂直度 大于5 m 相邻两板表面高低差 表面平整度 方正 阴阳角 顺直 预埋铁件中心线位移 中心线位移 预埋管、螺栓 螺栓外露长度 10 预留孔洞 尺寸 中心线位移 11 门窗洞口 宽、高 对角线 12 插筋 <二>墙体模板 1、墙体模板面板采用15mm厚多层板,面板的标准尺寸为1220mm×2440mm. . 允许偏差〕mm〔 墙、梁 3 ±3 ±5 ±3 3 检查方法 尺 量 水准仪或拉线尺量 尺 量 经纬仪或吊线、尺量 5 2 2 2 2 2 - +5,0 5 拉线、尺量 +5,0 3 ±5 6 5 尺 量 拉线,尺量 拉线、尺量 中心线位移 尺 量 靠尺,塞尺 方尺,塞尺 线 尺 拉线、尺量 中心线位移 2、竖肋为50×100mm方木间距150mm布置. 3、横肋为两根φ48×3.5mm钢管,间距为300+600+600+600+600mm布置. 4、模板上设置φ16对拉穿墙螺栓,横向间距600mm,竖向间距同横肋. 5、支撑采用φ48×3.5mm钢管及可调U型托等. 直线段墙体模板如下图： 直线段墙体模板构造图 2>对拉螺栓 内墙使用M16的对拉螺栓,在对拉螺栓上套φ20mm的塑料管,在塑料管两端与模板接触处分别套塑料帽,在塑料帽外加海棉止水垫,确保混凝土不漏浆.地下外墙模板加固使用对拉螺栓,中间带有止水片. 3>直线墙体模板支撑 墙体模板支撑采用φ48×3.5mm钢管,支撑方法见下图： 内墙模板支撑方法示意图<方木间距应为150mm> 地下外墙模板支撑方法示意图<图中多层板应为15mm厚> <三>、梁模板 梁模板面板采用12mm厚覆膜多层板. 梁帮横楞为50×100mm木方、间距200mm以内,竖楞为双φ48×3.5mm钢管、间距600mm.高度900mm以下的梁设置一道对拉螺栓,高度900mm及以上的梁设置两道对拉螺栓,沿梁高均匀布置,水平间距随竖楞.梁帮斜支撑用φ48×3.5mm钢管,与横杆、立杆形成稳固的三角形支撑. 梁下次龙骨为50×100mm木方支撑,间距200mm以内,与梁底模板钉成整体.梁下主龙骨用φ48×3.5mm钢管,间距600mm.梁下支撑排架用扣件式脚手架搭设,横杆间距随梁宽调整,步距1200mm,立杆支撑沿梁方向间距600mm.较大截面的梁下增加一排木方和立杆支撑. 所有梁模板均应按设计要求起拱.设计没有具体要求时,梁跨度大于4m时,梁底模板应按照规范起拱,起拱高度1‰～3‰. 本工程不同类型的梁柱节点形式,制作专用节点模板,并通过变化其高度尺寸以调节不同层高柱子的模板安装.梁柱接头模板采用12mm厚覆膜多层板和50×100mm木肋制作,与梁、顶板模衔接紧密,并作到相对,便于拆模.梁、柱接头的模板要跨下柱子600mm,至少应有两道锁木锁在柱子上. 梁模板设计图如下图所示： . <图一>梁模板设计平面图 <图二>梁模板设计立面图 <四>楼板模板 楼板模板面层采用12mm厚覆模多层板.模板次楞采用50×100mm木方、间距300mm,主楞采用48×3.0钢管,楼板模板设计图如下图所示： <图一>楼板模板设计平面图 <图二>楼板模板设计立面图 <五>楼梯模板 楼梯踏板模板采用覆膜多层板,底模为15mm厚覆膜多层板.先支设平台模板,再支设楼梯底模板,然后支设楼梯外帮侧模,外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线,侧板位置线,钉好固定踏步侧模的档板,在现场装钉侧板<支模详见下图>. 第五章 模板安装要求 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装.安装柱模前,要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作,抹好模板下的找平砂浆. 2、±0．000以下模板安装要求 <1>底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装,底板侧模全部采用砖胎模,沿底板边线支设. 积水坑、电梯井模板采用18mm覆膜板按坑大小加工成定型模板.模板固定要牢固,并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上,防止浇筑混凝土时模板上浮. <2>墙体模板安装顺序及技术要点 1〔模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 2〔技术要点 安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛,用鼓风机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象. <3>梁模板安装顺序及技术要点 . 1〔模板安装顺序 搭设和调平模板支架〕包括安装水平拉杆和剪力撑〔→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板 2〔技术要点 按设计要求起拱〕跨度大于4m时,起拱2‰〔,并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模. 3、±0.000以上模板安装要求 <1>墙体模板接收、安装顺序及技术要点 1〔模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 2〔技术要点 墙体模板支模均为双面支模,采用对拉螺栓固定,螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆. <2>梁、板模板安装顺序及技术要点 1〔模板安装顺序 模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 2〔技术要点 安装墙模前,要对墙体接茬处凿毛,用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象,墙模安装前,在底板上根据放线尺寸做到平整、准确. <3>梁模板安装顺序及技术要点 1〔模板安装顺序 搭设和调平模板支架〕包括安装水平拉杆和剪力撑〔→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板 2〔技术要点 按设计要求起拱〕跨度大于4m时,起拱0.2％〔,并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模. 4、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性.拼装的精度要求如下： . 〕1〔两块模板之间拼缝≤1 〕2〔相邻模板之间高低差≤1 〕3〔模板平整度≤2 〕4〔模板平面尺寸偏差±3 5、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度<≥1.2MPa>,即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测.根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线,以便于墙、梁、柱模板的安装和校正.当墙、柱混凝土浇筑完毕,模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上. 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,引出每道墙、柱轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位,以便于模板的安装和校正. 第六章 模板拆除要求 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模. 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求.在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa<依据拆模试块强度而定>,保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除. 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆. <1>墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除,模板拆除顺序与安装模板顺序相反,先外墙后内墙,先拆外墙外侧模板,再拆除内侧模板,先模板后角模.拆墙模板时,首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓,使模板向后倾斜与墙体脱开.不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土墙体,尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板.门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除,先松动四周固定用的角钢,再将各面模板轻轻振出拆除,严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板,以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑. <2>楼板模板拆除 . 楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上.拆除板模板时要保留板的养护支撑. 4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理.支模前刷脱模剂.模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量. 5、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆. 第七章 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： <1>技术性能必须符合相关质量标准<通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验>. <2>外观质量检查标准<通过观察检验> 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板边缺损、起毛.每平方米单板脱胶不大于0.001m2.每平方米污染面积不大于0.005m2 <3>规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差.长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值.对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺<或钢卷尺>量钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度. 2、模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》 1>安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板. 检查数量：全数检查. 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察. 2>在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处. . 检查数量：全数检查. 检验方法：观察. <2>一般项目 1>模板安装应满足以下要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查. 检验方法：观察. 2>对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱. 检查数量：按规范要求的检验批<在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的10％,且不应少于3 件；对板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3 间.>检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查. 3>固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批〕对梁、柱,应抽查构件数量的10％,且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间〔. 检验方法：钢尺检查. <3>现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定. 检查数量：按规范要求的检验批〕对梁、柱,应抽查构件数量的10％,且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间〔.现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：<检验方法：检查同条件养护试块强度试验值.检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值.> <4>模板垂直度控制 1>对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测,无误后,方可模板安装. 2>模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm； 3>模板就位前,检查顶模棍位置、间距是否满足要求. . <5>顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土墙上的500线,根据层高2800mm及板厚,沿墙周边弹出顶板模板的底标高线. <6>模板的变形控制 1>墙模支设前,竖向梯子筋上,焊接顶模棍<墙厚每边减少1mm>. 2>浇筑混凝土时,做分层尺竿,并配好照明,分层浇筑,层高控制在500以内,严防振捣不实或过振,使模板变形. 3>门窗洞口处对称下混凝土； 4>模板支立后,拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位； 5>浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6>模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结. <7>模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时,及时修整. <8>窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气,造成混凝土浇筑不密实. <9>清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口,清扫口50×100 洞,以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后,用木胶合板背订木方固定. <10>跨度小于4m 不考虑,4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm. <11>与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模. <12>混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时,均派专人专职检查模板,发现问题及时解决. <13>为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号,以便定位使用.拆除后的模板按编号整理、堆放.安装操作人员应采取定段、定编号负责制. 3、其他须知 . 在模板工程施工过程上中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量.严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底. <1>胶合板选统一规格,面板平整光洁、防水性能好的. <2>进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐,木方下口要垫平. <3>模板配板后四边弹线刨平,以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直. <4>墙模板安装基层找平,并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧,以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前,要设置模板支撑垫带,并校正其平直. <5>墙模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶.内墙穿墙螺栓套硬塑料管,塑料管长度比墙厚少2~3mm. <6>门窗洞口模板制作尺寸要求准确,校**角方正后加固,固定,对角用木条拉上以防止变形. <7>支柱所设的水平撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置. 4、脱模剂及模板堆放、维修 <1>木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉.钢模板用油性脱模剂,机油:柴油＝2:8. <2>模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木.垫木间距要适当,避免模板变形或损伤. <3>装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板.周转模板分类清理、堆放. <4>拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理.破损的板面及时进行修补. 第八章 安全、环保、文明施工措施 1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带. 2、支模前必须搭好相关脚手架<见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等>. 3、在拆墙模前不准将脚手架拆除,用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂\"禁止通行\"安全标志,操作人员不得在此区域,必须在铺好跳板的操作架上操作. . 4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动.浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复.经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理. 5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹<使用前检查,使用中随时检查>；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置.使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁. 6、用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程.模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运.不允许一次吊运二块模板 7、钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上,防止模板在风荷载下倾覆. 8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置.安装就位后,要采取防止触电保护措施,将大模板加以串联,并同避雷网接通,防止漏电伤人. 9、在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台.因混凝土侧力既受温度影响,又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当增大混凝土浇筑速度,秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低.当T=15℃时,混凝土浇筑速度不大于2m3/h. 10、环保与文明施工 夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业.现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站.做到工完场清.整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果. 墙模板<木模板>安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 . 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数 基本参数 计算依据 混凝土墙厚度h〕mm〔 混凝土墙计算长度L〕mm〔 次梁间距a〕mm〔 主梁间距b〕mm〔 次梁合并根数 对拉螺栓横向间距〕mm〔 混凝土初凝时间t0〕h〔 混凝土浇筑方式 200 5300 150 600 1 600 4 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土墙计算高度H〕mm〔 次梁布置方向 次梁悬挑长度a1〕mm〔 主梁悬挑长度b1〕mm〔 主梁合并根数 对拉螺栓竖向间距〕mm〔 混凝土浇筑速度V . 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γct0β1β2V＝0.22×24×4×1.2×1.15×2=41.218kN/mF2=γcH＝24×2900/1000=69.6kN/m 2 0.5 0.5 2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m承载能力极限状态设计值 根据墙厚的大小确定组合类型： 当墙厚大于100mm： 2 S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]当墙厚不大于100mm： S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：S=0.9×max〕1.2×41.218+1.4×〕1×2+〕1-1〔×4〔,1.35×41.218+1.4×0.7×〕1×2+〕1-1〔×4〔〔=51.844kN/m 正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m 2 2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元. W＝bh/6=1000×15/6=37500mm I＝bh/12=1000×15/12=281250mm其中的h为面板厚度. 3 3 4 2 2 3 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m <图3>承载能力极限状态受力简图 <图4>面板弯矩图〕kN·m〔 Mmax＝0.146kN·m σ＝Mmax/W＝0.146×10/37500=3.888N/mm≤[f]＝30N/mm 6 2 2 满足要求 . 2、挠度验算 qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m <图5>正常使用极限状态受力简图 <图6>面板变形图 νmax＝0.084mm≤[ν]＝150/400=0.375mm 满足要求 五、次梁验算 q＝aS＝150/1000×51.844=7.777kN/m qk＝aSk＝150/1000×41.218=6.183kN/m 1、抗弯强度验算 <图7>承载能力极限状态受力简图 <图8>梁弯矩图 Mmax＝0.256kN·m σ＝Mmax/W＝0.256×10/〕83.333×1000〔=3.066N/mm≤[f]＝15N/mm 6 2 2 满足要求 2、抗剪强度验算 <图9>次梁剪力图〕kN〔 Vmax＝2.5kN τ=VmaxS0/〕Ib〔=2.5×10×62.5×10/〕416.667×10×5×10〔=0.75N/mm≤[fv]＝2N/mm 2 3 3 4 2 满足要求 3、挠度验算 <图10>正常使用极限状态受力简图 <图11>次梁变形图 ν＝0.074mm≤[ν]＝600/400=1.5mm 满足要求 . 4、支座反力计算 Rmax=4.888KN Rmaxk=3.886KN 六、主梁验算 因主梁的跨度一般是较大的,为了方便计算且保证安全,可以按有悬挑的四跨连续梁计算,计算简图如下： <图12>承载能力极限状态受力简图 1、抗弯强度验算 <图13>主梁弯矩图 Mmax＝1.222kN·m σ＝Mmax/W＝1.222×10/〕8.986×1000〔=135.994N/mm≤[f]＝205N/mm 6 2 2 满足要求 2、抗剪强度验算 <图14>主梁剪力图 Vmax＝10.846kN τ=VmaxS0/〕Ib〔=10.846×1000×6.084×10/〕21.566×10×1.2×10〔=25.497N/mm≤[fv]＝120N/mm 2 3 4 2 满足要求 3、挠度验算 <图15>正常使用极限状态受力简图 <图16>主梁变形图 ν＝0.398mm≤[ν]＝600/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算 对拉螺栓承受的支座反力：N=20.877KN . 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓拉力值N： N＝0.95XYFs＝0.95XY×〕1.2G4k+1.4Q3k〔＝0.95×600/1000×600/1000×〕1.2×41.218+1.4×2〔=17.874kN≤Nt=24.5kN b 满足要求 碗扣式梁模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 6、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 7、《施工手册》<第五版> . 1、计算参数 基本参数 混凝土梁高h〕mm〔 混凝土梁计算跨度L〕m〔 梁跨度方向立柱间距la〕m〔 水平杆步距h〕m〔 立杆自由端高度a〕mm〔 梁底支撑小梁根数m 结构表面要求 斜撑<含水平>布置方式 1.2 400 3 表面外露 500 4.1 1.2 混凝土梁宽b〕mm〔 模板支架高度H〕m〔 垂直梁跨度方向的立柱间距lb〕m〔 顶步水平杆步距〕m〔 梁底增加立柱根数n 次梁悬挑长度a1〕mm〔 可调托座内主梁根数 0.6 2 200 1 200 2.4 0.6 按构造要求布置 材料参数 主梁类型 次梁类型 面板类型 圆钢管 矩形木楞 覆面木胶合板 主梁规格 次梁规格 面板规格 48×3.0 50×100 12mm〕克隆、山樟平行方向〔 立杆规格 LG-120 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak〕kPa〔 是否考虑风荷载 混凝土楼板 / 地基土类型 架体底部垫板面积A〕m〔 2/ 0.5 否 架体搭设省份、城市 **〕省〔**市〕市〔 地面粗糙度类型 / . 2、施工简图 <图1>剖面图1 <图2>剖面图2 二、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元. W=bh/6=1000×12/6=24000 mm,I=bh/12= 1000×12/12=144000mm 2 2 3 3 3 4 1、强度验算 A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]b+1.4Q1kb =1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1+1.4×2.5×1=19.4kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]b+1.4×0.7Q1kb =1.35×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1+1.4×0.7×2.5×1=20.338 kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]= max〕19.4,20.338〔=20.338 kN/m <图3>面板简图 B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合： q3=1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]b=1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1=15.9 kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN <图4>面板简图 由永久荷载控制的组合： q4=1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]b=1.35×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1=17.888 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN <图5>面板简图 取最不利组合得： . Mmax= 0.107kN·m <图6>面板弯矩图 σ=Mmax/W=0.107×10/24000=4.474N/mm≤[f]=31 N/mm 6 2 2 满足要求 2、挠度验算 qk=〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔×b=〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1=13.25kN/m <图7>计算简图 ν=0.01 mm≤[ν]=0.6×1000/〕〕3-1〔×400〔=0.75mm 满足要求 <图8>挠度图 三、次梁验算 A、当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图： <图9>计算简图 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]a+1.4Q1ka=1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔+1.4×2.5×200/〕〕3-1〔×1000〔=1.94 kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔+1.4×0.7×2.5×200/〕〕3-1〔×1000〔=2.034 kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]= max〕1.94,2.034〔=2.034 kN/m B、当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合： q3=1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]a=1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔=1.59 kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN <图10>计算简图 由永久荷载控制的组合： . q4=1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]a=1.35×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔=1.7 kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN <图11>计算简图 1、强度验算 <图12>次梁弯矩图〕kN·m〔 Mmax= 0.944kN·m σ=Mmax/W=0.944×10/〕85.333×1000〔=11.0N/mm≤[f]=15N/mm 6 2 2 满足要求 2、抗剪验算 <图13>次梁剪力图 Vmax=3.818kN τmax=VmaxSx/〕Ib0〔= 3.818×10×62.5×10/〕341.333×10×5×10〔=1.398N/mm≤[τ]=2N/mm 2 3 3 4 2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计, qk=〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔×a==〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/1000=2.65kN/m <图14>计算简图 <图15>次梁变形图 νmax=0.935mm≤[ν]=1.2×1000/400=3 mm 满足要求 四、主梁验算 根据实际工况,梁下增加立杆根数为2,故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算.这样简化符合工况,且能保证计算的安全. 根据《建筑施工模板安全技术规范》 . 将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁. A.由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]a+1.4Q1ka} =0.9×〕1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔+1.4×1.5×200/〕〕3-1〔×1000〔〔=1.62kN/m B.由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]a+1.4×0.7Q1ka} =0.9×〕1.35×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔+1.4×0.7×1.5×200/〕〕3-1〔×1000〔〔=1.742kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]= max〕1.62,1.742〔=1.742kN 此时次梁的荷载简图如下 <图16>次梁承载能力极限状态受力简图 用于正常使用极限状态的荷载为： qk=[ G1k+〕G2k+G3k〔h]a=〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×200/〕〕3-1〔×1000〔=1.325kN/m 此时次梁的荷载简图如下 <图17>次梁正常使用极限状态受力简图 根据力学求解计算可得：Rmax=2.756 Rkmax=2.096 还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065 kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下： <图18>主梁正常使用极限状态受力简图 则主梁正常使用极限状态的受力简图如下： <图19>主梁正常使用极限状态受力简图 1、抗弯验算 <图20>主梁弯矩图〕kN·m〔 Mmax=1.106kN·m σ=Mmax/W=1.106×10/〕8.986×1000〔=123.046N/mm≤[f]= 205N/mm 6 2 2 满足要求 . 2、抗剪验算 <图21>主梁剪力图〕kN〔 Vmax=R= 6.452 kN τmax=QmaxS/〕Ib〔= 6.452×1000×6.084×10/〕21.566×10×1.2×10〔=15.169N/mm≤[τ]=120N/mm 2 3 4 2 满足要求 3、挠度验算 <图22>主梁变形图〕mm〔 νmax=0.679mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算 因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力,故经计算得： Rzmax= 6.452kN 五、立柱承载力验算 N=0.9×1.2[GZ +G1k+〕G2k+G3k〔×h] ×la×lb +0.9×1.4〕Q1k+Q2k〔×la×lb =〕1.2×〕0.5+〕24+1.5〔×500/1000〔×1.2×0.6+1.4×〕1+2〔〔×1.2×0.6=11.267kN 允许长细比的验算：=〕h+2a〔/i=〕1.2×1000+2×400〔/〕1.59×10〔=125.786≤[]=150 满足要求 根据值查规范JGJ130-2011附录得到=0.423 N/〕φA〔= 11.267×1000/〕0.423×506〔=52.638 N/mm≤f=205 N/mm 2 2 满足要求 六、可调托座验算 按上节计算可知,可调托座受力N＝6.452kN≤[N]＝30kN 满足要求 . 楼板模板〕碗扣式〔计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 7、《施工手册》第五版 二、计算参数 基本参数 计算依据 模板支架高度〕m〔 立杆横距lb〕m〔 立柱布置在混凝土板域中的位置 2.8 1.2 中心对称 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 立杆纵距la〕m〔 水平拉杆步距h〕m〔 立柱距混凝土板短边的最近距离〕m〔 主梁布置方向 次梁间距a1〕m〔 主梁悬挑端计算长度〕m〔 楼板宽w〕m〔 垂直于楼板长边 0.3 0.3 4.3 材料参数 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm〕克隆、山樟平行方向〔 次梁类型 主梁类型 矩形木楞 圆钢管 次梁规格 主梁规格 50×100 48×3.0 结构表面要求 次梁悬挑端计算长度〕m〔 楼板边长L〕m〔 楼板厚度h〕m〔 表面外露 0.3 5 0.1 1.2 1.2 0.5 . 主梁合并根数 2 荷载参数 钢管类型 Ф48×3.5 可调托撑承载力容许值〕N/mm2〔 立柱垫板面积〕m2〔 架体搭设省份、城市 30 地基承载力〕kPa〔 140 0.2 是否采用布料机进行浇筑 是 是 **〕省〔**市〕是否考虑风荷载 市〔 设计简图如下： <图1>模板设计平面图 <图2>模板设计立面图 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》,按简支跨进行计算,取b=1m宽板带为计算单元. Wm=bh2/6=1000×12/6=24000mm I=bh/12=1000×12/12=144000mm 3 3 4 2 3 1、强度验算 q1=0.9max[1.2〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔+1.4Q1k,1.35〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔+1.4×0.7Q1k]×a1 =0.9×max〕1.2×〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔+1.4×2.5,1.35×〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔+1.4×0.7×2.5〔×0.3=1.855kN/m <图3>面板计算简图1 q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/m P=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN <图4>面板计算简图2 <图5>面板弯矩图 Mmax=0.237kN·m； σ=Mmax/Wm=10×0.237/24000=9.8N/mm≤[f]=31N/mm 6 2 2 满足要求 . 2、挠度验算 q=〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔×a1=〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔×0.3=0.843kN/m <图6>面板挠度图 <图7>面板挠度图 ν=0.054mm≤[ν]=1.2mm 满足要求 四、次梁验算 宜按四等跨连续梁计算,又因次梁两端悬挑,故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合. 1、强度验算 q1=0.9max[1.2〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔+1.4Q1k,1.35〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔+1.4×0.7Q1k]×a1 =0.9×max〕1.2×〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔+1.4×2.5,1.35×〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔+1.4×0.7×2.5〔×0.3=1.855kN/m <图8>次梁计算简图 q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/m p=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN <图9>次梁计算简图 <图10>次梁弯矩图 Mmax=0.949kN·m σ=Mmax/Wx=0.949×10/〕85.333×10〔=11.126N/mm≤[f]=15N/mm 6 3 2 2 满足要求 2、抗剪验算 <图11>次梁剪力图 Qmax=3.179kN τmax=QmaxS/〕Ib〔=3.179×10×62.5×10/〕341.333×10×5×10〔=1.1N/mm≤[τ]=2N/mm 2 3 3 4 2 满足要求 . 3、挠度验算 q=〕G1k+〕G3k+G2k〔×h〔×a1 =〕0.3+〕1.1+24〔×0.1〔×0.3=0.843kN/m <图12>次梁挠度图 <图13>次梁挠度图 跨中νmax=0.256mm≤[ν]=4.8mm 满足要求 五、主梁验算 在施工过程中使用的木方一般为4m长,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算,即能满足施工安全需要,也符合工程实际的情况.另外还需考虑主梁的两端悬挑情况.主梁的方向设定为立杆的横距方向. 根据《建筑施工模板安全技术规范》 将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁. A.由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+〕G2k+G3k〔h]a1+1.4Q1ka1} =0.9×〕1.2×〕0.3+〕24+1.1〔×0.1〔×0.3+1.4×1.5×0.3〔=1.477kN/m B.由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+〕G2k+G3k〔h]a1+1.4×0.7Q1ka1} =0.9×〕1.35×〕0.3+〕24+1.1〔×0.1〔×0.3+1.4×0.7×1.5×0.3〔=1.421kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max〕1.477,1.421〔=1.477kN 此时次梁的荷载简图如下 <图14>次梁承载能力极限状态受力简图 用于正常使用极限状态的荷载为： qk=[G1k+〕G2k+G3k〔h]a1=〕0.3+〕24+1.1〔×0.1〔×0.3=0.843kN/m 此时次梁的荷载简图如下 <图15>次梁正常使用极限状态受力简图 根据力学求解计算可得： . Rmax=1.931kN Rkmax=1.102kN 还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下： <图16>主梁正常使用极限状态受力简图 则主梁正常使用极限状态的受力简图如下： <图17>主梁正常使用极限状态受力简图 1、抗弯验算 <图18>主梁弯矩图〕kN·m〔 Mmax=0.777kN·m σ=Mmax/Wm=0.777×10/〕8.986×10〔=86.432N/mm≤[f]=205N/mm 6 3 2 2 满足要求 2、抗剪验算 <图19>主梁剪力图〕kN〔 Vmax=Qmax=3.105kN τmax=VmaxS/〕Ib〔=3.105×1000×6.084×10/〕21.566×10×1.2×10〔=7.3N/mm≤[τ]=120N/mm 2 3 4 2 满足要求 3、挠度验算 <图20>主梁变形图〕mm〔 υmax=0.582mm≤[ν]=4.8mm 满足要求 4、支座反力 Vmax=4.611kN . 六、立柱承载力验算 根据规范《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成. A.立杆自重：由于选择的立杆型号为LG-120,立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.8/1.2=2.333 查规范表得单根立杆重量为mLG=7.05×9.8/1000=0.069kN 则立杆总重：GLG= T1×mLG=2.333×0.069=0.161 kN B.水平杆自重：立杆承担一个横杆和一个纵杆的重量,由于立杆纵横向间距为1.2m、1.2m,故水平杆规格分别为HG-120、HG-120 查规范表得水平杆重量分别为 mHa=4.78×9.8/1000=0.047kN mHb=4.78×9.8/1000=0.047Kn 架体水平杆的步数为： T2=H/h+1=2.8/1.2+1=3.333 则水平杆总重：GHG= T2×〕mHa+ mHb〔=3.333×〕0.047+0.047〔=0.312 kN C.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规范构造要求间距不大于4.5m,我们只计算有竖向剪刀撑的立杆.剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施,故可按4跨计算.剪刀撑钢管按48.3×3.6的钢管取自重,每米取0.0397kN/m. 竖向剪刀撑自重：GVX={[〕4la〔+〕4h〔]+[〕4lb〔+〕4h〔]}×0.0397 =〕〕〕4×1.2〔+〕4×1.2〔〔+〕〕4×1.2〔+〕4×1.2〔〔〔×0.0397=0.539kN D.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m,故剪刀撑道数可按下式计算： T3=H/4.8+1=2.8/4.8+1=1.583 水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行. 水平剪刀撑自重：GHX= T3×2×[〕4la〔+〕4lb〔]×0.0397 =1.583×2×〕〕4×1.2〔+〕4×1.2〔〔×0.0397=0.853kN E. 可调托撑：根据规范表规定,选用KTC-60型号的可调托撑 . 2 2 0.52 20.5 2 2 0.5 2 2 0.5 2 20.5 2 20.5 可调托撑自重为：GTC=0.0831kN 架体的底座或垫板自重予以忽略. 根据以上统计,架体自重作用于单根立柱的荷载为： GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.161+0.312+0.539+0.853+0.0831=1.949 kN 1、不考虑风荷载 N=0.9×1.2[GZ+G1k+〕G2k+G3k〔×h]×la×lb+1.4〕Q1k+Q2k〔×la×lb =0.9×1.2×〕1.949+0.3+〕24+1.1〔×0.1/1000〔×1.2×1.2+0.9×1.4×〕1.5+2〔×1.2×1.2=9.852kN 允许长细比的验算:=〕h+2a〔/i=〕1.2+2×0.22〔×1000/〕1.58×10〔=103.797[]=150 满足要求 根据值查规范JGJ130-2011附录得到=0.566 N/〕φA〔=9.852×1000/〕0.566×506〔=34.4N/mm≤f=205N/mm 2 2 满足要求 2、考虑风荷载 风荷载体型系数： 由于脚手架为敞开式,故 s = st = 管 =1.2An/Aw=1.2〕la+h+0.325lah〔d/lah =1.2×〕1.2+1.2+0.325×1.2×1.2〔×0.048/〕1.2×1.2〔=0.115 值为单钢管的体形系数1.2,由《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中表8.3第32 项确定 风荷载高度变化系数： 立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部5m高的风荷载高度变化系ωk=μsμzω0=1×0.115×0.3=0.034kN/m ωs=1.4ωk〕h+lb〔/lb=1.4×0.034×〕1.2+1.2〔/1.2=0.068kN/m Mw=0.9×1.4ωklah/10=0.9×1.4×0.034×1.2×1.2/10=0.007kN·m Nw=0.9×1.2[GZ+G1k+〕G2k+G3k〔×h]×la×lb+0.9×0.9×1.4[〕Q1k+Q2k〔×la×lb+Mw/lb] 2 2 2 2 2 2 0.5 2 2 0.5 2 2 z =1 . =0.9×1.2×〕1.949+0.3+〕24+1.1〔×0.1〔×1.2×1.2+0.9×0.9×1.4×〕〕1.5+2〔×1.2×1.2+0.007/1.2〔=13.123kN Nw/〕φA〔+Mw/W=13.123×1000/〕0.566×4〔+0.007×1000/5080=47.415≤f=205N/mm 2 满足要求 七、可调托座验算 按上节计算可知,可调托座受力N=4.611kN≤[N]=30kN 满足要求 八、立柱地基基础验算 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/A=max〕13.123,9.852〔/0.2=65.615kPa≤mf×fak=140kPa 满足要求 九、斜杆扣件连接强度验算 ωs1为最顶横杆处风荷载产生的斜杆内力,因支模架体搭设完成后,顶部模板迎风面积可以简化为h×la,其中h为侧模高度.故 ωs1=ωk×h×la=0.034×0.22×1.2=0.009kN/m n={n≤H/h,n∈Z}=2 自上而下叠加斜杆最下端处最大内力 ∑ωs=ωs1+〕n-1〔ωs=0.009+〕2-1〔×0.068=0.077kN ∑ωs≤QC=8.0kN 2 满足要求 十、架体抗倾覆验算 ωv=1.4ωkh/lb=1.4×1.2×0.034/1.2=0.048kN 仅考虑搭设完成后抗倾覆验算,对于搭设过程中的架体抗倾覆验算采取构造满足： ∑ωv=nωv=2×0.048=0.096kN≤P=〕G1k+G3kh〔×la×lb=〕0.3+1.1×12〔×1.2×1.2=19.44kN . 满足要求 .
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