模板施工方案(标准层)TYHA

合肥市太阳海岸小区一期工程

（第1～4、8、9幢）

标准层模板安装（拆除）施工方案

编制单位：广东二建合肥市太阳海岸小区项目经理部 编 制 人： 审 核 人： 编制时间： 年 月 日 审批单位： 审 批 人： 审批时间：

施工单位：广东省第二建筑工程公司

合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（标准层层高3米） 模板工程施工方案

工程概况

太阳海岸小区位于祁门路西，高架路东，习友路南。其中太阳海岸一期第1～4、8、9幢位于小区北侧，共6幢，层数24层～32层，总建筑面积158343.33㎡。其中地下车库面积24993㎡，分别由三个相对而又相互连接的车库组成，建筑物最高101.6米，最低77.6米。本工程由合肥市发能房地产有限公司兴建，由安徽省建筑设计院设计，由广东省第二建筑工程公司合肥分公司承建。监理公司是汕头市城市建设监理公司合肥分公司，质监单位是合肥市质监站，安监单位是合肥市安监站，开工日期计划2008年3月中旬，竣工时间计划2010年。

现针对本工程特点制定出标准层模板安装（拆除）方案。 一、模板及支撑材料：

模板、支撑材料按合肥地区的习惯，因地制宜，就地取材，材质必须符合设计及规范要求。

1、模板：梁及平台模板均用20MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。

2、方木：合肥地区常用规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕）

40×60──用于梁枋档楞

60×80──用于板底横楞、纵楞、横搁栅。

3、混凝土楼板需达到足够强度，确保支撑脚支承力达到安全要求。竖向支撑采用钢管48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用二道拉力拉撑，首道距楼板20CM，第二道间距为1.5米。

模板支架计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢

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结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.10；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C25； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12； 计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；

4.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = .00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

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q1= 25.000×0.300×0.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.000 /4 + 1.206×1.0002/8 = 0.466 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.206×1.000/2 = 1.233 kN ； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.466×106/000.00 = 7.277 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 7.277 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 1.206×1.000/2+1.260/2 = 1.233 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.233×103/(2 ×60.000×80.000) = 0.385 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.385 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

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均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.900 kN；

最大挠度计算值 V= 5×1.005×1000.04 /(384×9500.000×2560000.000) +900.000×1000.03 /( 48×9500.000×2560000.0) = 1.309 mm； 最大允许挠度 [V]=1000.000/ 250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 1.309 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm,满足要求!

三、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1.000 + 1.260 = 2.466 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

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支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.830 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.122 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.968 kN ； 最大应力 σ= 163.410 N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 163.410 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.000kN，按照扣件抗滑承载力系数0.800，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.800kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.149×3.000 = 0.447 kN；

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(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000 = 3.000 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.797 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.756 kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.756 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4. cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0 = h+2a

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：

立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.200+2×0.100 = 1.400 m ； L0 / i = 1400.000 / 15.800=.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.667 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=8756.040/(0.667×4.000) = 26.846 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 26.846 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000

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N/mm2，满足要求！

七、楼板强度的计算:

1. 楼板强度计算说明

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×120mm,截面有效高度 ho=100 mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；

q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 1× 1.2 × ( 0.447×5×5/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 12.980 kN/m2；

单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×12.985 = 58.430 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 M2max = 0.0596×58.430×4.000 = 55.719 kN.m；

因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。

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混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×100.000×7.488 )= 0.144

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs = 0.134

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

M1 = αs× b× ho2×fcm = 0.134×4000.000×100.0002×7.488×10-6 = 40.025 kN.m； 结论：由于 ∑Mi = M1+M2=40.025 <= Mmax= 55.719

所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。

3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；

q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 2× 1.2 × ( 0.447×5×5/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 17.750 kN/m2；

单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×17.749 = 79.870 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×79.870×4.0002 = 76.165 kN.m；

因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×100.000×9.968 )= 0.108

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs = 0.102

此时楼板所能承受的最大弯矩为:

M2 = αs× b× ho2×fcm = 0.102×4000.000×100.0002×9.968×10-6 = 40.736 kN.m； 结论：由于 ∑Mi =M1+M2= 80.762 > Mmax= 76.165

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所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支撑可以拆除。

梁模板计算书

模板支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.25； 梁截面高度 D(m):0.65 混凝土板厚度(mm):0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.00； 梁两侧立柱间距(m):0.70；

承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

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立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

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次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图

1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

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面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/2.40×104 = 6.863 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

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内楞最大受弯应力计算值 σ = 6.863 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.317 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.317mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 = .00cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；

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W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×3294.000×300.000 = 1.73×105N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×105/6.40×104 = 2.702 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =2.702N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/1= 2.70 KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.033mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.033mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm；

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查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.00×18.00×18.00/6 = 5.40×104mm3； I = 1000.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.86×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

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新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.65×0.90=17.90kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q = q1 + q2 + q3=17.90+0.38+2.52=20.80kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 1/8×20.799×0.250=0.162kN.m； σ =0.162×106/5.40×104=3.009N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.009 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

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2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.650+0.35）×1.00= 16.93KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =250.00/250 = 1.000mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 5×16.925×250.04/(384×9500.0×4.86×105)=0.186mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.186mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振

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捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×0.650×0.250=4.144 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.250×(2×0.650+0.250)/ 0.250=0.543 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.250=1.125 kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×4.144+1.2×0.543=5.624 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×1.125=1.575 kN/m；

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = .00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 5.624+1.575=7.199 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.624×1.000×1.000= 0.562 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.562×106/000.0 = 8.787 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值 8.787 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

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截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.624×1.000 = 3.374 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×3374.100/(2×60.000×80.000) = 1.054 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.700 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.054 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 4.144 + 0.543 = 4.686 kN/m；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×4.686×1000.0004 /(100×10000.000×256.000×104)=1.239mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 1.239 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.000 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.650= 16.575 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(16.575 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 26.610 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

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当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

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经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=3.599 kN； 最大弯矩 Mmax=0.810 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=1.703 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.810×106/5080.0=159.416 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 159.416 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.000kN，按照扣件抗滑承载力系数0.800，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.400kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.599 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.599 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.000=0.465 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.35=0.305 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

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N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.219 kN；

N =3.599+0.465+0.305+2.219=6.587 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6587.010/(0.207×4.000) = 65.074 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 65.074 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

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五、模板体系技术措施：

1、模板制作尽量定型化并分别编号标记提高安装速度。 2、梁跨度大于4米时，按规范要求高度起拱（2‰～3‰）。 3、柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。

4、模板工程验收重点控制风度、垂直度、平整度，特别注意外围模板，柱模、楼梯间等处模板轴线位置和标高的准确性。

5、混凝土采用输送泵导管输送商品砼捣制时，输送导管下采用橡皮轮胎垫块垫牢固，不得直接在钢筋网上通过，避免钢筋变形及对模板重压。管道部位下面模板支撑必须加固处理，确保安全。

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6、模板搬运时运输小车的通道应坚固稳定，脚手架应荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平邦牢便于小车运行，通道两侧设置防护栏杆及档脚板。

7、浇捣拱形结构及大梁混凝土应自两边拱脚对称同时进行。 六、模板拆除：

模板拆除部位应有该部位砼强度检测报告（强度达到相关的规范要求），经书面申请技术主管批准后方准拆模，其各项技术达到如下要求：

1、非承重模板，如板墙、柱梁侧模拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2Mpa、一般以混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆模而受损为标准，通常超过24小时即可。 2、承重模板、梁、板底模拆除时间，按规范标准，确保砼强度达到设计强度的100％（以现场抽样试件送检强度及回弹仪测试法控制现场砼强度）。

3、拆模顺序为：先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。

4、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 七、安全技术措施：

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢固。 2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工龄袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 4、二人抬运模板要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。

5、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。

6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

7、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

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8、装、拆模板时禁止使用2×4”木料、钢模板作立人板。

9、高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。

10、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

11、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下扩模板要及时清理，堆放整齐。

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