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盘扣式模板支撑计算书
一、模板支架选型
由于其中模板支撑架高
3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范
围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，
3#和4#楼地下室区域选择盘
扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取
1.8m，立杆纵
距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
.
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模板底部的方木，截面宽（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用
40mm，高80mm，布设间距0.2m。
?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的
扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照
\"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调
托座→立杆→基础\"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示
:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000?7/6=4.82?0mm；模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m；
2
4
3
.
.
板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x4＝1? =1kN/m；x5＝2?=2kN/m。
1.35，4、5项为活载，取分项系数
1.4，则
以上1、2、3项为恒载，取分项系数底模的荷载设计值为：
g q
1
=(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m
；
；
1
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
1maxM = 0.08g1l+0.1q1lc = 0.08?.876?.2
2
c
2
2
+0.1?.2?.2=0.045kN穖
2
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
2maxM= -0.1g1l-0.117q1lc= -0.1?.876?.2
2
c
2
2
-0.117?.2?.2
2
= -0.055kN穖；
maxM=0.055kN穖；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
.
.
（2）底模抗弯强度验算
1max2max取Max(M，M)进行底模抗弯验算，即
ó =0.055?0 /(4.82?0
)=1.145N/mm
2
底模面板的受弯强度计算值足要求。
（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为
ó =1.145N/mm小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm，满
22
Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6?.876?.2+0.617?.2?.2=1.583kN
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
；
? =3?583.43/(2?000?7)=0.14N/mm；
所以，底模的抗剪强度? =0.14N/mm小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm满足要求。（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm；
模板惯性矩 I=1000?7/12=4.094?0 mm；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
3
5
4
2
2
2
2
í =0.048mm；底模面板的挠度计算值满足要求。
.
í =0.048mm小于挠度设计值[v] =Min(200/150，10)mm ，
.
（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算
模板自重标准值：x1=0.3?.2=0.06kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2=0.25?4?.2=1.2kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.25?.1?.2=0.055kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x4=1?.2=0.2kN/m；x5=2?.2=0.4kN/m；
1.35，4、5项为活载，取分项系数
1.4，则
以上1、2、3项为恒载，取分项系数底模的荷载设计值为：
g2 =(x1+x2+x3)?.35=(0.06+1.2+0.055)?.35=1.775kN/mq2 =(x4+x5)?.4=(0.2+0.4)?.4=0.84kN/m
；
；
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
maxM= -0.1譯2譴a-0.117譹2譴a= -0.1?.775?.9
2
2
2
-0.117?.84?.9=-0.223kN穖；
2
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh/6=40?0/6=4.267?0 mm；
2
2
4
3
.
.
ó =0.223?0/(4.267?0)=5.236N/mm；底模方木的受弯强度计算值足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为
Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6?.775?.9+0.617?.84?.9=1.425kN
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
；
ó =5.236N/mm小于抗弯强度设计值f=13N/mm，满
m
2
2
2
? =0.668N/mm；
所以，底模方木的抗剪强度要求。
（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm；
方木惯性矩 I=40?0/12=1.707?0 mm；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
í =0.521?x1+x2+x3)譴a/(100譋譏)+0.192?x4+x5)譴a/(100譋譏)=0.342 mm；底模方木的挠度计算值满足要求。
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
í =0.342mm 小于挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，
4
4
3
6
4
2
2
? =0.668N/mm小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm满足
22
.
.
（1）荷载计算
材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1?.775?.9+1.2?.84?.9=2.665kN
；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 50?00mm；W=83.333 ?03
mm3
；I=416.667 ?04
mm4
；
支撑钢管计算简图
)
.
.
支撑钢管计算弯矩图(kN穖)
支撑钢管计算变形图(mm)
.
.
支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 Rmax = 13.288 kN ；钢管的最大应力计算值钢管的最大挠度
ó = 1.091?0/83.333?0=13.091 N/mm；
6
3
2
maxí = 1.627 mm ；
支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm；支撑钢管的最大应力计算值N/mm,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值mm,满足要求!
（四）立杆稳定性验算
í =1.627小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10)
2
2
ó =13.091 N/mm小于钢管抗弯强度设计值 fm=205
2
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值 N = 1.35
GK∑N + 1.4∑NQK
N应按下式计算：
.
.
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据
3.1.4节，此值为F1=13.288kN。
0.15kN/m
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15?.6=0.54kN；立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2?.35=13.288+0.54?.35=14.017kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
F1因为已经是设计值，不再乘分项系
? --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比 A -- K
H
?按《规程》附录C采用；
立杆的截面面积，取4.24?0mm； --高度调整系数，建筑物层高超过
4m时，按《规程》5.3.4采用；
22
计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+2?.2=2.2m；l0=kìh=1.163?.272?.8=2.663m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a
--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，ì--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表 k --.
取0.2m；
D－1,取1.272；
计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.163；
.
故l0取2.663m；
?=l0
/i=2.663?03
/15.9=168；
查《规程》附录C得?= 0.251；KH=1；
ó =1.05譔/(?AK3
2
H)=1.05?4.017?0 /(0.251?.24?0?)=138.298N/mm2
；
立杆的受压强度计算值ó =138.298N/mm2
小于立杆的抗压强度设计值 f =205
N/mm2
，满足要求。
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ f
g
地基承载力设计值: fg = f
gk
譳c = 120?=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：
kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05?4.017/0.25=58.873 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 14.718 kN；
基础底面面积
：A = 0.25 m
2
。
p=58.873kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！（六）拆模时间计算
参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各
楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
1、支架所受各类荷载的取值：
.
.
附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：6.862kN；
N板i＝1.35?.25?.9?.9?（24+1.1）＝
模板自重为：N模i＝1.35?.3?.9?.9＝0.328kN；支架自重为：N支gi＝1.35?.15?.6＝0.729kN；
混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4?（1+2）?.9?.9＝3.402kN；
Q=1.4?.5?.9?.9+ 6.862 楼盖总的设计荷载为：N
＝9.697kN；
2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第浇筑层荷载强度达到N支i = N
板i
i层）：
0.000/14.300?00％=0％设计强度，
+N模i+N支gi+N浇i=6.862+0.328+0.729+3.402＝11.321kN；
3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到
10.000/14.300?00％=69.93％设计强度，
板i=11.321+0.328+0.729+1?.862＝19.24kN；N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+áＮ
其中，á为楼盖荷载计入比例，á＝1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到
15.000/14.300?00％=104.5％设计强度，
板i-NQN支i-2＝N支i-1+N支gi+áＮ=19.24+0.729+0.15?.862-9.697＝11.301kN；
其中，á为楼盖荷载计入比例，á＝0.15。0.4N
支i-2
< NQ,下三层的模板支架可以试拆除。
60％，分担后的下三层楼盖承担的
拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担荷载为0.6 N
支i-2
Q..
.
