悬空抱箍托架法在现浇墩柱式盖梁施工中的应用

．ｘ．ｔｌ技术ＮＯ．０５．２００６・９．　悬空抱箍托架法在现浇墩柱式盖梁施工中的应用　彭伟海（广州市第三市政工程有限公司广州５１０５０７）　摘要：对于现浇墩柱式盖莱，采用钢劐抱箍托架作为悬空支承点的施工方法，使用周转材料少，现场易于清理，材料不　易丢失，便于施工现场管理，在实际施工过程中显示出了４￣Ａｔ，ｌ￣．　关键词：悬空抱箍托架法现浇墩柱式盖莱施工应用　１概述　提前安装６２０厚钢板和橡胶垫。　盖梁，也称帽梁，一般设于墩柱顶部，是钢筋混凝土简　每根钢梁已提前按需要长度和贝雷片组装好，钢梁用　支梁桥中的下部结构主要受力构件。墩柱顶盖梁，如采用　汽车吊吊装至千斤顶上。为防止两根钢梁侧向倾覆，两根　现浇的施工方法，其施工质量效果，不仅取决于混凝土配　钢梁之间用８根　２５螺栓连接，使钢梁稳定，然后通过千　合比与浇灌方法，而且在很大程度上取决于采用的支架及　斤顶的顶升高度来调整钢梁顶面高程，以保证盖梁的设计　模板质量。只有选择正确的支架，使模板牢固、可靠、拼缝　高程和坡度。　严密，能抵抗混凝土自重和施工荷载，操作人员能安全地　当钢梁安装完毕与高程调整至设计和规范要求后，即　进行各种施工作业，才能确保施工质量和安全，杜绝模板　可安装次龙骨和支设盖梁模板。次龙骨可采用型钢，也可　漏浆、胀模等质量通病，和模板支撑倒塌等安全事故。　采用道木，但必须使次龙骨兼做操作平台，龙骨两端伸出　对于现浇墩柱式盖梁，传统的施工工艺是搭设满堂架　盖梁１．２ｍ，两旁设护栏，上铺跳板，旁边设护栏。该工程　支撑体系，此种施工方法不仅浪费材料，而且耗工费时。采　次龙骨采用工字钢Ｉ２２ａ，间距８００ｍｍ，　工字钢两侧焊出　用悬空托架法进行施工，不仅可节省周转材料，而且可加　１．５ｍ长钢管作为操作平台龙骨，上铺跳板，两旁搭９０ｃｍ　快施工进度。　高钢管护栏。　悬空托架法通常分为钢棒托架法和抱箍托架法两种　先在次龙骨上铺设盖梁底模，次龙骨和操作平台安装　施工工艺。钢棒托架法是在墩柱中预留孔，然后插入钢棒，　搭设完毕后，即可拼装盖梁模板、绑扎钢筋、浇筑混凝土。　作为盖梁的支撑点，这种施工工艺需事先测好预留孔的标　３设计计算与试验　高位置，盖梁施工完成后再把预留孔用细石混凝土封堵，　由于盖梁的全部施工荷载均由抱箍承受，所以抱箍与　施工较繁琐，且影响混凝土外观质量。用钢制抱箍作为盖　混凝土柱摩擦力是否能承受以上荷载，是确定抱箍是否能　梁支撑点和贝雷片组装主龙骨的施工方法就避免了以上　够安全使用的关键，必须经设计计算并经过试验确定后方　缺点。本文结合工程实例，对此作介绍。　可使用。　２工程实例与施工简况　抱箍所能承受的荷载可由抱箍与墩柱之间的摩擦力　某大桥全长２３１．０６ｍ，桥宽２８ｍ，分左右两幅，９孔　平衡，其摩擦系数　由墩柱面的平整度和粗糙程度而定，一　２５ｍ，上部构造采用后张法预应力混凝土Ｔ梁，共有Ｔ梁　般可取为ｌａ＝０．３～０．５。　１０８片，下部采用柱式墩，柱径１．５ｍ，桥墩盖梁截面尺寸　摩擦力可由下式计算：　１７０×１６０ｃｍ，每个盖梁自重８２Ｔ，共有盖梁１６个，墩柱高　Ｆ＝ｕ　Ｎ　度平均１５ｍ，混凝土强度等级ｃ　。　式中Ｎ为抱箍对墩柱的垂直压力，可由螺栓的拧紧力　在施工中，抱箍采用６ｍｍ厚钢板制作，高７００ｍｍ，背　确定。　面采用槽钢作为竖楞，竖楞间距＜４００ｍｍ，抱箍内径大于　设计时应选择拧紧螺栓的数量，并验算其抗剪强度，　柱径１５ｍｍ，每个抱箍由两个半圆形钢箍组成，两个半圆型　同时应验算抱箍钢板的局部抗剪强度和抗挤压强度。　钢箍在柱上安装后相接面有５０ｒａｍ空隙，以保证钢箍之间　试验方法是先将抱箍安放在距地面约８０ｃｍ处，每个　用高强螺栓连接好后能与墩柱挤压紧密，抱箍内壁用万能　抱箍的２个半圆钢箍之间用１０￣－ａ，１６高强螺栓连接牢固，　胶粘贴８ｍｍ厚橡胶垫，用以增加抱箍与墩柱的摩擦力。　拧螺栓时两边对称拧紧。在抱箍下部两侧放置１５０ｔ液压　选用４台螺旋千斤顶，放在抱箍上，用于承受上部荷　千斤顶各１台，千斤顶与油泵连接好后，同时打开两台油　载和调整高程和盖梁坡度，千斤顶吨位必须大于上部结构　泵进油阀，使千斤顶向抱箍作用力，通过油表的读数计算　所传递的荷载。采用３×１．５ｍ工程用标准贝雷片，每个承　出作用力的大小，当抱箍开始滑移时，记下油表读数，算出　压梁由几个贝雷片组成，贝雷片与贝雷片之间用销轴连接。　作用力大小，即可得知抱箍所能承受的极限荷载。　安放抱箍前先在墩柱四周用钢管搭设简易操作架，计　在该工程的抱箍承载力试验中，抱箍极限承载力可达　算好抱箍安放高度，用吊车将抱箍安装到位，在抱箍连接　９０ｔ，实际所承受荷载为５０ｔ，施工安全系数达到１．８，完全　处用高强螺栓拧紧，使抱箍与墩柱贴合紧密，橡胶垫被充　满足施工要求。　分压缩。　４　结论与注意事项　在抱箍对称两侧承接钢梁处放置千斤顶，为防止局部　通过该工程的施工实践，并与以往工程传统施工方法　受压过大和千斤顶在顶升过程中滑移，在抱箍贝雷片上均　的对比分析可见，采用钢制抱箍作为悬空支承点的施工方　维普资讯 http://www.cqvip.com

－１０‘　２００６年第０５期　中国面部科技　始兴山口三级电站碾压砼大坝工程施工配合比研究　秦宏新（广东水电二局股份有限公司　增城　５１１３４０）　胁∞　ｍ　５　０　摘要：始兴山口三级电站ｌ焉压砼大坝工程施工中及时优化配舍比，满足了高温季节不间断施工的要求，缓和料源供应矛盾，　达到了坝体防渗目的．　关键词：碾压砼大坝配舍比研究始兴山口三级电站　山口电站大坝工程碾压砼施工配合比采用低热非早　强水泥及高掺粉煤灰技术，在夏季及时优化配合比，降低　砼的绝热温升，满足了高温季节不问断施工的要求。另外，　坝体从口１５４．０ｍ以上全断面采用三级配碾压砼，这缓和了　料源供应矛盾，达到了坝体防渗目的，对碾压砼特别是变　态砼的防渗性能提出了新的见解。　１工程概况　３５：２５时，紧密密度最大１８５３　ｋｇ／ｍ３；当三级配比例为３０：　４０：３０时，紧密密度为１８３３　ｋｇ／ｍ３，当二级配比例为６０：４０　时，紧密密度最大１８６０　ｋｇ／ｍ３。　２．２胶凝材料　（１）水泥。本工程采用韶关三江水泥厂的利达多牌　４２．５　Ｍｐａ水泥，容重为３．０１ｔ／ｍ３。该品种严格按我方合同　山口梯级三级电站位于马市镇山口村上游约ｌｋｍ，距　始兴县城约２４ｋｍ。地处中亚热带，具有山区气候特征，极　端最高温度３８．４℃，最大库容约４８２０万ｍ｜，电站总装机容　量２ｘ３０００ＫＷ。电站碾压砼重力坝工程包括左右岸重力坝　段和溢流坝段。坝顶长１７９．４４ｍ，坝顶高程为口１８１．４ｍ，最　大坝高５７．４ｍ，最大坝宽５０．Ｏｍ，坝顶宽５．Ｏｍ，碾压砼１０．５６　万Ⅱｒ，常态砼２．０９万　。　碾压砼设计容重＞２３５０ｋｇ／ｍ３，设计要求及分区见图１。　（掺灰率）　中技术条款（ｃ　Ａ＜７．５％，ｃＡＦ＞１５％，Ｃ　Ｓ＜４５％）生产，　具有高铁、低铝、高硅、低脆性及低水化热特点，其脆性系　数为５．８～７，水化热７ｄ为２３９．２ｊ／ｇ，比中热水泥低１８％，同　时在煤灰掺量为６５％时仅为１０２　ｊ／ｇ，比中热水泥降低　６５％，水泥水化热试验结果见表１　表１　粉煤灰掺量（％）　外加剂掺量（％）　０　０　５５　０．２　６０　０．３　６５　０　６５　０．７　７天水化热（ｊ，ｇ）　２３９．３　１３２．３　１０３．２　５Ｏ　５５　６Ｏ　６５１０２　推算为４５　＼　＼　卜、　、　、　＼　～　＇～　ｋ　Ｊ、　　－一　。－１　ｌ　Ｆ－－－　－－＿Ｊ　ｌ　、　’　图１　图２　２原材料　２．１沙、石料　（２）掺合料。本工程掺合料采用韶关乌石电厂的Ⅲ级　粉煤灰，容重为２．１８ｔ／ｍ　。在夏季高温季节施工，我们及时　调整施工配合比，调整粉煤灰的掺量（达６５％），降低坝体　砼的温升。图２是Ｃ・ｏ砼粉煤灰掺量不同与强度关系图。　从图中可知，Ｃ・ｏ砼粉煤灰掺量每增加５％，９０天强度约降　低２Ｍｐａ，同时７天强度发展关系（均与２８天相比）约为　０．４５～０．５５，６０天强度发展关系约为１．４～１．５５，９０天强度　发展关系约为１．６０～１．７５。砼在粉煤灰掺量达５０％以后，　其１年强度增长率可达１７３％～２６４％。　２．３外加剂　沙、石料为天然料，源自离坝址１３　ｋｉｎ的顿岗天然料　场。沙细度模数为２．４～２．８之间，容重Ｐ３＝２．６１ｔ／ｍ３。因毛　料场为多年冲积层，毛料中级配极不稳定，含泥量偏大且　不稳定，含泥量在０．２％～５．８％之间，须采用螺旋洗沙机进　行洗沙。粗骨料容重Ｐ。＝２．６９　ｔ／ｍ３，当三级配比例为４０：　法，施工简便，使用周转材料少，现场易于清理，材料不易丢　失，便于现场管理，且能缩短工期，经济效益客观，特别是在　高墩施工或水中墩柱施工过程中更能显示出其优越性。　为做到安全施工，抱箍处的墩柱表面应有较好的平整　度，并适当粗糙以确保摩擦力。应严格控制拼接螺栓的拧　紧力。抱箍钢板与斜撑宜焊接牢固。施工前宜先做荷载　试验，检验摩擦力是否满足要求。　参考文献：（略）　本工程先后采用了黄埔粤和厂的ＨＰＧ一３和浙江龙游　厂ＺＢ一１ＲＣＣ一１５两种高效减水缓凝外加剂。经比较两种　外加剂减水效果都在２０％左右（外加剂凝结时间测试见　表一２）。但进入高温季节以后，凝结时间ＺＢ一１ＲＣＣ一１５明显　优于ＨＰＧ一３，在气温４０℃以下，掺加０．６％ＺＢ一１ＲＣＣ一１５的　当盖梁混凝土强度达到规定强度后，方可拆除支承体　系。拆除时先拆除盖梁侧模，然后将４个千斤顶同时下降，　使钢梁和次龙骨顺势下降，次龙骨脱离盖梁底模，再人工　拆除底模，汽车吊下底模，拆除操作平台的钢管围柱，然后　用汽车吊依次吊下次龙骨、千斤顶和贝雷片钢梁，再松开　抱箍紧固螺栓，将抱箍吊至地面，最后拆除墩柱四周的简　易操作架。