第５４卷第２期 石油化工自动化 Ｖ０１．５４，Ｎｏ．２ Ａｐｒｉｌ，２０１８ ２０１８年４月 ＡＵＴｏＭＡＴＩＯＮ ＩＮ ＰＥＴＲＯ—ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＩＮＤＵＳＴＲＹ 气动调节阀的工作原理及计算选型 刘华怡，张其方 （中国天辰工程有限公司仪表电气部，天津３００４００） 摘要：为解决气动调节阀在设计选型过程中，口径计算过度依赖厂家的问题，本文介绍了气动调节阀的工作原理，推导了调节 阀的选型计算公式，包括：流量系数计算过程中相关公式和判别式的选择、流量和压差的确定；调节阀口径选择中可调比与放 大系数的确定、流量系数Ｋ、，值的圆整及阀开度的确定。给出了工程实际应用中测量液体、气体、蒸汽流量的计算选型方法，为 调节阀的口径计算和选型提供了参考依据。 关键词：调节阀工作原理计算选型 中图分类号：ＴＨ１３８．５２ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１００７—７３２４（２０１８）０２—００５４—０５ Ｗｏｒｋｉｎｇ Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ａｎｄ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｎｅｕｍａｔｉｃ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｖａｌｖｅ Ｌｉｕ Ｈｕａｙｉ，Ｚｈａｎｇ Ｑｉｆａｎｇ （Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａ１ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ，Ｃｈｉｎａ Ｔｉａｎｃｈｅｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｔｉａｎｊ ｉｎ，３００４００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔｓ：Ｔｏ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｄｅｐｅｎｄｉｎｇ ｔｏｏ ｍｕｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｒ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃａｌｉｂｅｒ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｔｙｐｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｐｎｅｕｍａｔｉｃ ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ ｖａｌｖｅ，ｗｏｒｋｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｏｆ ｐｎｅｕｍａｔｉｃ ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ ｖａｌｖｅ ｉｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｕｌａｓ ｉｓ ｄｅｄｕｃｅｄ， ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｌｅｖａｎｔ ｆｏｒｍｕｌａｓ ａｎｄ ｄｉｓｃｒｉｍｉｎａｎｔ，ｔｈｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｉｎ ｆｌｏｗ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ａｄｊ ｕｓｔａｂｌｅ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ， ｔｈｅ ｒｏｕｎｄｉｎｇ ｏｆ ｆｌｏｗ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ Ｋ ｖ ａｎｄ ｔｈｅ ｏｐｅｎｉｎｇ ｏｆ ｖａｌｖｅ．Ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｌｉｑｕｉｄ，ｇａｓ ａｎｄ ｓｔｅａｍ ｆｌｏｗ ａｒｅ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｆｏｒ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｐｒｏｊ ｅｃｔ．Ｔｈｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｃａｌｉｂｅｒ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｙｐｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ｐｎｅｕｍａｔｉｃ ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ ｖａｌｖｅ ｉｓ ｐｒｏｖｉｄｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ ｖａｌｖｅ；ｗｏｒｋｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ；ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｔｙｐｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ 在仪表设计和选型工作过程中，一些仪表涉及 仪表口径计算、材质选型等问题，以往主要依靠厂 家提供相关数据，会造成后续工作的滞后以及过于 依赖厂家计算的现象。本文主要解决调节阀口径 计算选型问题，根据调节阀工作原理，参考ＫＯＳＯ Ｃｖ一１．１６７Ｋｖ 式中，７ｄ ， 。——节流前后流体速度；Ｐ ，Ｐ 节流前后流体压力；Ａ——节流管件截面积； ｑ ——体积流量；ｓ——阻力系数；ｇ——重力 加速度；Ｐ——流体密度；），Ｆ——重度；Ｋｖ， 调节阀样本，编制气动调节阀计算选型书，并成功 应用于工程实际中。 １ 气动调节阀的工作原理 调节阀同孔板一样，是局部阻力元件。与孔板 Ｃ、，——流量系数，国内一般用Ｋ 表示，国际上 用Ｃ、，表示。 调节阀由执行机构和阀门两部分组成，本文以 不同的是，调节阀的节流面积可以由阀芯的移动来 改变，是可变的节流元件。因此，可以将调节阀模 拟成孔板节流形式。对于不可压缩流体，根据伯努 利方程，调节阀的流量方程式为 气动调节阀为例，按其执机构形式可分为薄膜式调 节阀、活塞式调节阀和长行程调节阀；按阀体结构 形式可分为单座阀、双座阀、角阀、三通阀、偏心旋 转阀、蝶阀、球阀、快速切断阀等。 Ｐ１／ｐｇ ４－７３￣／２ｇ—ｐ ２／ｐｇ －７４３￣／２ｇ 稿件收到日期：２０１７—１１—１４，修改稿收到日期：２０１８—０２—０５。 ｖ （１） 作者简介：刘华怡（１９８６一），女，２０１２年毕业于中国石油大学（华 东）控制科学与工程专业，获工学硕士学位，现就职于中国天辰工 △ｐ １一 ２ 程有限公司仪表电气部，从事仪表工程设计工作，任工程师。 第２期 刘华怡等．气动调节阀的工作原理及计算选型 ２气动调节阀的计算选型 ２．１初选阀型 阀型选择重要且复杂，初选阀型主要包括计算 资料，查取所需的管径、压力等级等参数及阀特性 参数，如液体压力恢复系数Ｆ ，压差比系数Ｘ 等。不同厂家对调节阀Ｆ ，ｘ 的取值略有差 别，可参考《调节阀口径计算指南》［ 和厂家样本确 定的Ｆ 和ｘ 取值。 表２调节阀流量特性 流量系数、预估噪声等，初步选择阀体结构型式。 若计算不符合要求，还应重新选阀型，并重复计算， 直至满足要求。 ２．１．１确定工艺条件 调节阀的选型首先要确定使用条件，包括介质 性质及主要物化参数，流量、压力、温度等工艺参 数，配管情况（型式、阀前后管径、系统阻力计算 等），自控对象类型及特点，调节性能要求等，初选 阀型的特点及适用场合可参考表１所列内容。 表１初选阀型的特点及适用场合 名称及型号 单座阀 （ＶＰ，ＪＰ） 特点及适用场合 泄漏量小，允许压差小，ＪＰ型阀具有 体积小、质量轻等特点。适用于一般流 体，要求泄漏量小或切断场合 不平衡力小，允许压差较单座阀大； 流路复杂，流量系数比ＶＰ型阀大；泄漏 量大；适用于压差较大，对泄漏量要求 不严的一般流体 稳定性好，允许压差较大，易维护；适 用于一般流体 注：１）Ａｐ 为正常流量下的阀两端压差； ２）△ ∞ｌ为阀关闭时阀两端压差。 ２．２流量系数计算 双座阀 （ＶＮ） ２．２．１计算公式与判别式 套筒阀 （ＶＭ，ＪＭ） 角形阀 （ＶＳ） 流路简单，便于自净和清洗；适用于 高黏度、含颗粒等的介质，特别适用于 要求直角连接场合 体积小、质量轻、密封性强；适用于泄 漏量小，允许压差较大场合 结构紧凑、质量轻、流量系数大、价格 低；适用于大流量、低压力、泄漏量要求 不高的场合，尤其适用于浓浊浆状及含 悬浮颗粒的流体控制 结构紧凑、质量轻、流量系数大、密封 性好；适用于要求切断及纸浆、污水和 含有纤维质、颗粒物等介质控制 偏心旋转阀 （ＶＺ） 不可压缩流体（液体）的计算公式与判别式见 表３所列，可压缩流体（气体、蒸汽）的计算公式与 判别式见表４所列。当流经调节阀的流体雷诺数 Ｒ ≤１Ｏ 时，应用雷诺数修整系数对流量系数Ｋ 进行修正。 表３中Ｐ 为阀人口取压点测得的绝对压力； Ｐ 为阀出口取压点测得的绝对压力；Ａｐ为阀人 口和出口间的压差，即（Ｐ 一Ｐ ２）；Ｐ、，为阀人口 温度饱和蒸汽压（绝压）；Ｐ 为热力学临界压力（绝 压）；Ｆ 为液体临界压力比系数；Ｆ 为雷诺数系 数；Ｐ 为液体密度；ｑ 为液体体积流量；ｑ眺为 液体质量流量。 表４中，Ｘ为压差与人口绝对压力之比 蝶阀 （ＶＷ） 球阀 （ＶＰ，ＪＰ） （△户／户１）；Ｋ为比热比；ｑｖ 为体积流量；ｑ 为质量 流量；Ｐ 为标准状态密度；Ｐ 为在夕 ，Ｔ 条件下的密 度；Ｔ 为人口绝对温度；Ｍ为相对分子质量；Ｚ为压 ２．１．２调节阀阀型初选 根据２．１．１条中选定的阀型，确定调节阀流向 及流量特性，见表２所列，查询产品说明书或有关 缩系数；Ｆ 为气体压力恢复系数；ｆ（Ｘ，Ｋ）为压差 比修正函数。 表３不可压缩流体的计算公式与判别式 ５６ 石油化工自动化 第５４卷 判别式 计算公式 ， ｘ＜ＫＬ４ｘ ｑ ｘ≥ ｘ １）ｆ（Ｘ，Ｋ）一１．４７～。．６ Ｘ 为通用式，Ｆ 一０．６９； 一 ＿丽 ＾＼／■ ｆ（Ｘ，Ｋ）＝１．６２－－０．８ Ｘ 为蝶阀通用式，Ｆ 一。．６２； 或Ｋｖ一 或Ｋ、，一丽或Ｋｖ一 浮 ｆ（Ｘ，Ｋ）一１．４７一。．６ Ｘ 为角阀通用式，Ｆ 一。．７４ ２）阻塞流时Ｘ用Ｘ 代入 ２．２．２计算参数确定 是阻塞流还是非阻塞流。 １）计算流量的确定。计算流量ｑ 由工艺根 据装置生产能力和物料平衡确定。工艺可以给出 最大流量ｑ ，正常流量ｑ ，最小流量 ｂ）选择合适的公式计算Ｋ、，值。 ｃ）根据需要对Ｋ、，值进行低雷诺数修正或管 件形状修正等。本文中一般采用低压力恢复特性 的阀，如单、双座阀，套筒阀等，一般都可不作雷诺 ｑ …３个流量值，ｑ 和ｑ ，都可作为计算值。 ２）计算压差的确定。在Ｋ、，计算中，压差△ 是 重要参数之一，是较难确定的参数。在调节系统确定 数修正和管件形状修正。 ｄ）对于非阻塞流工况，一般可不作噪声预估； 对于阻塞流工况，需作噪声预估。噪声预估方法参 见文献［２］。 后，经过系统阻力计算才能得到分配到调节阀上的压 差△ 值。如假设系统总压降为Ａ户 ，各部分阻力件 如弯头、手动阀、管路等的压降之和为 △ ，则： ｅ）根据计算Ｋ、，值及噪声估计值等确定阀 型，若需要更改阀型，则在更改阀型后需按上述步 骤重新计算及查取相关资料。 ２．３调节阀口径选择 ２．３．１调节阀可调比与放大系数 调节阀可调比Ｒ是指调节阀能控制的最大流 量与最小流量之比，一般Ｒ取值为３Ｏ或５Ｏ。 调节阀放大系数 指圆整后选定的Ｋ、，与计 算Ｋ ｖｃａ】值之比，即ｍ—Ｋｖ／Ｋ 。可以根据计 △ 一△ ｓ一∑△ （２） Ｓ一 ａＰｓ 调节阀压差△ 与Ｓ相关，进而与选择流量特 性、自控系统的调节性能等问题有关。因此，工艺 管路安排中应全面考虑，仔细计算△ 的值。 因此，Ｋ、，的计算步骤可归纳为以下几方面： ａ）根据工艺条件及表３或表４，判别流体工况 算条件、流量特性、选择的工作开度等选取不同的 值，常用流量特性的 计算值见表５所列。 表５ ｍ计算值 ３Ｏ 直线 ７．６９ ４．４１ 等百分比 平方根 抛物线 ５Ｏ ２１．４０ ４．６１ １４．３０ ８．４７ ３３．８Ｏ ４．８５ １９．４０ １５．２Ｏ ２．６２ ８．３５ ４．６３ ２２．９Ｏ ２．６８ 直线 等百分比 平方根 抛物线 １０．２Ｏ 第２期 刘华怡等．气动调节阀的工作原理及计算选型 表５中，（Ｚ／Ｌ）为相对行程，即开度，是指调节 阀的某特定行程与额定行程之比。 ２．３．２ Ｋ、，值圆整与开度验算 １）用ｑ 进行计算。用ｑ 及相应的其 他参数计算Ｋ 值，可以根据计算值从选定的阀型 系列Ｋ、，值中向上圆整。考虑到产品值的允许误 差及调节阀不能在全开位置工作等因素，圆整后 Ｋ、，值的ｍ值不应小于１．５。 ２）用ｑ 进行计算。用正常流量计算Ｋ、， 值，必须先确定阀正常工作开度，并根据所选阀门 的流量特性从表５中查取ｍ值，得到放大后的Ｋ、， 值；然后按所选阀系列Ｋ、，值圆整。设圆整后的流 量系数为Ｋ，ｖ，则实际放大系数为ｍ 一Ｋ，ｖ／Ｋ 。 根据所选阀流量特性，从开度验算表６中选择合适 的公式进行验算。 表６开度验算 流量特性 开度验算式 流量特性 开度验算式 直线 一垦二 平方根ｌ ＝。ｊ： Ｌ （Ｒ～１）ｍ Ｌ一 ｍ（Ｒ一１ 等百分比 Ｌ 一 １１。０ｇ优 抛物ｇ Ｒ Ｚｚ 一 √ ＶＹｔ一— 若同时给出ｑ 和ｑ ｉ ，则用相应的其他参 数计算出Ｋ、， 和Ｋ ，并用圆整后的Ｋｖ值求 得各放大系数，再进行开度验算。调节阀的相对开 度应符合表７规定。 表７调节阀的相对开度 阀门相对开度， 流量 线性阀 等百分比阀 调节阀口径计算和选择步骤可归纳为根据所 选阀型及流量特性进行Ｋ 值的放大和圆整；根据 需要验算开度或开度范围、可调比等；若验算结果 符合要求，则选定口径，否则重新计算、验算。应注 意的是：调节阀的口径选择不宜小于所在管道口 径的５０ 。 ３计算实例 在选型过程中，可根据以上介绍的计算公式和 厂商样本确定调节阀的型号。本文参考ＫＯＳＯ调 节阀样本，编制气动调节阀计算选型书，并应用于 工程实际中。３个示例的工艺参数均来自笔者参 与的项目，计算时皆选取最大流量进行计算，正常 流量时的计算方法类似，文中不重复叙述。 ３．１ 实例一 被测介质为丙烷，液体，温度ｔ一２０℃，入口压 力Ｐｌ一１．６８ ＭＰａ，出口压力Ｐ ２一１．４５ ＭＰａ，密度 为．０Ｌ一５２８ ｋｇ／ｍ。，饱和蒸汽压为Ｐ ＝０．９３ ＭＰａ， 临界压力Ｐ 一４．２６ ＭＰａ，ｑｖ ＝２０ ｍ３／ｈ，ｑ 一 １０ ／ｈ，所在管道管径为ＤＮ４０。计算过程 如下： １）根据已知条件可选Ｇｌｏｂｅ单座调节阀，等 百分比流量特性，阀门流向为ＦＴＯ，查询ＫＯＳｏ 样本，ＦＬ一０．９，ＸＴ—Ｏ．７２，取Ｒ＝３０。 ２）判别工况： ＦＦ一０．９６—０．２ｓ ｐｖＪＥ￣ｃ≈０．８２９ Ｆ （ｐ１一ＦＦＰ ）≈０．７３６ ＭＰａ Ａｐ＝ １一 ２＝＝＝０．２３ ＭＰａ 故Ａｐ＜Ｆ （夕 一ＦＦＰ ），即为非阻塞流。 ３）计算Ｃｖ： Ｋ ｖｎ１ 一０．０１ｑｖｍａｘ￣／ｐＬ／（ｐｌ—ｐ ２）≈９．５３８ Ｃｖｍａ 一１．１６７Ｋｖ ≈１１．１３１ ４）选定口径： ａ）Ｃ 值圆整、放大。参考ＫＯＳＯ样本，圆 整Ｃ 值为１３，阀芯尺寸为ＤＮ２５，其ｍ一 １３／１１．１３１≈１．１６８，查表５可知阀的最大开度大 于９ｏ ，所以ｃ、，值应取向上一档，Ｃ、，取值为２Ｏ，阀 芯尺寸为ＤＮ３２，此时ｍ 一２０／１１．１３１≈１．７９７。 ｂ）开度验算： Ｌ一卜ｌ ｌｏｇ Ｒ一１＿ ｌ＾ 墨：１０ ≈ｏ．８２７ ７ ｕ…●＿ ｏｇ ３即开度为８２．７７ 满足要求。 ｃ）结论：因为非阻塞流工况，选用的为单座调 节阀，故可不作管件形状修正，即ＤＮ３２为选定的 阀芯尺寸，查表选择阀体尺寸ＤＮ４０。 ３．２实例二 被测介质为烃类混合物，气体，温度ｔ＝４０℃， Ｐ１—１．４５ ＭＰａ，Ｐ ２—０．２２ ＭＰａ，Ｋ一１．３，ｐＬ一 １．６２ ｋｇ／ｍ。，Ｚ一１，ｑｖ 一２６ ６１０ １ＴＩ。／ｈ，ｑ 一 １ｌ ４０５ ｒｎ。／ｈ，Ｍ一３６．２，所在管道管径为ＤＮ２００。 计算过程如下： １）根据已知条件可选平衡笼式单座调节阀， 等百分比流量特性，阀门流向为ＦＴＯ，查询Ｋ０ＳＯ 样本，ＦＬ一０．９，ＸＴ一０．７５，取Ｒ一３０。 ５８ 石油化工自动化 第５４卷 ２）判别工况： Ｘ—Ａｐ／ｐ１一（ １一 ２）／ｐｌ≈０．８６２ ＫＸ＿ｒ／１．４—１．３×０．７５／１．４≈０．６９６ 故Ｘ＜ＫＸＴ／１．４，为非阻塞流。 ３）计算Ｃ、，： 一 丽 ≈３．３７９ ８９５ 故Ｘ＞ＫＸＴ／１．４，即为阻塞流。 ３）计算Ｃ、，： ｆ（Ｘ，Ｋ）一１．４７—０．６６Ｘ／ＫＸＴ≈０．８８６ ５ Ｃｖ 。 一１＿ｌ６７Ｋｖ ４）选定口径： 一 丽√ 一８． 。 Ｃｖ值为４，阀芯尺寸为ＤＮ１５，ｍ一４／３．３７９≈ ａ）Ｃｖ值圆整、放大。参考ＫＯＳＯ样本，圆整 Ｃ ｖｎ１ 一１．１６７Ｋｖ ≈１６１．１７ ４）选定口径： ａ）Ｃｖ值圆整、放大。参考ＫＯＳＯ样本，圆整 Ｃｖ值为１９０，阀芯尺寸为ＤＮ１００，其放大系数为 一１９０／１６１．１７≈１．１７９，查表可知阀的最大开度 大于９０ ，所以Ｃ、，值应取向上一档，Ｃ、，取值为 ２８０，阀芯尺寸为ＤＮ１２０，此时 ＝２８０／１６１．１７≈ １．７３７。 ｂ）开度验算： Ｌ 一ｌ一 ｌｏｇ Ｒ一１一 ｌｏｇ ３０￣。 ０＿８３６ ４ ～ 即开度为８３．６４ 满足要求。 ５）管件形状修正。所选阀型为笼式单座阀， 其属于低压力恢复特性的阀门，管件形状修正量不 会影响阀门口径的选定，故本文不作修正计算 叙述。 ６）噪声预估。由于是阻塞流工况、流量较 大，故有必要进行噪声预估，经计算噪音约为 １１６．６８ ｄＢ。因此，噪音超过８５ ｄＢ，建议换成低 噪音笼式调节阀，阀芯尺寸为ＤＮ１２Ｏ，阀体尺 寸为ＤＮ１５０。经验算和厂家核算，所选阀门符 合要求。 ３．３实例三 被测介质为低压蒸汽，温度ｔ一１８４℃，Ｐ 一 １．１ ＭＰａ，Ｐ ２—１．０８ ＭＰａ，ｐＬ一５．６ ｋｇ／ｍ８，Ｚ一１， Ｍ一１８，ｑｖ 一９８．４ ｋｇ／ｈ，所在管道管径为 ＤＮ４０。 计算过程与上述例子类似： １）选Ｇｌｏｂｅ单座调节阀，等百分比流量特性，阀 门流向为ＦＴＯ，Ｆ。 一０．９，ＸＴ一０．７２，取Ｒ一３０。 ２）判别工况： Ｘ—Ａｐ／Ｐ１一（ １ ２）／Ｐ】≈０．０１８ ＫＸ ／１．４—１．３×０．７２／１．４≈０．６６９ １．１８３，查表可知阀的最大开度大于９Ｏ ，所以Ｃ、， 值应取向上一档，Ｃ、，取值为８，阀芯尺寸为 ＤＮ２Ｏ，此时ｍ 一８／３．３７９≈２．３６８。 ｂ）开度验算： 一 一 ＝＝＝ 一 ７４６ ５ 即开度为７４．６５ 满足要求。 Ｃ）结论： 由于为非阻塞流工况，选用的单座调节阀，故 可不作管件形状修正和噪声预估，即选定阀芯尺寸 为ＤＮ２０，阀体尺寸为ＤＮ２５。 ４结束语 通过对液体、气体和蒸汽不同介质的选型计 算，与厂家最终的计算结果进行了对比，验证了计 算选型表的正确性和可行性。随着气动调节阀愈 为广泛的应用，进行正确、合理的计算选型，对于提 升设计质量具有非常重要的意义。 参考文献： ［１］奚文群．调节阀口径计算指南［Ｍ］．兰州：化学工业部自动 控制设计技术中心站，１９９１：４０—７５． ［２］王雪梅．安铁夫，孙建文，等．ＨＧ／Ｔ ２０５０７－－２０１４自动化仪表 选型设计规范［ｓ１．北京：中国计划出版社，２０１４：１３４—１３９． ［３］Ｗｅｉｄｍａｎ Ｗ，Ｂａｒｂ Ｇ，Ｂｏｇｅｒ Ｈ ｅｔ ａ１．ＡＮＳＩ／ＩＳＡ ７５．０１ Ｆｌｏｗ Ｅｑｕａｔｉｏｎｓ ｆｏｒ Ｓｉｚｉｎｇ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｖａｌｖｅｓ［Ｓ］．Ｎｏｒｔｈ Ｃａｒｏｌｉｎａ：Ｓｅｃｒｅｔａｒｙ，Ｓｔａｎｄａｒｄｓ ａｎｄ Ｐｒａｃｔｉｃｅｓ Ｂｏａｒｄ，２００２： １４—２３． ［４］王森．仪表常用数据手册［Ｍ］．北京：化学工业出版社， ２００６：７２—８７． ［５］明赐东．调节阀计算、选型、使用［Ｍ］．成都：成都科技大学 出版社，１９９９：３Ｏ一６０． ［６］陆德民．张振基，黄步余．石油化工自动控制设计手册［Ｍ］． ３版．北京：化学工业出版社，２０００：２０８—２２３． ［７］明赐东．调节阀应用１０００问［Ｍ］．北京：化学工业出版社， ２００６：３１—６７． ［８］冯路，张璐璐．闪蒸工况两相流调节阀流量系数计算［Ｊ］．石 油化工自动化，２０１７，５３（０４）：１ ９—２Ｌ
