现浇箱梁支架专项施工方案

来源：化拓教育网

现浇箱梁支架专项施工方案

第1章编制依据 ................................................................................................. 3 第2章工程概况 ................................................................................................. 5

2.1 万家丽路快速化改造工程总体概况 ............................................................. 5 2.2 工程建设信息 ................................................................................................. 5 2.3 桥梁现浇箱梁支架工程概况 ......................................................................... 6 第3章现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程 ................................................... 19

3.1 现浇箱梁施工工艺流程 ............................................................................... 19 3.2 箱梁模板施工 ............................................................................................... 20 第4章现浇箱梁支架布置形式.......................................................................... 25

4.1 现浇梁支架布置形式 ................................................................................... 25 4.2 箱梁支架地基加固 ....................................................................................... 25 第5章现浇箱梁设计 ........................................................................................ 26

5.1 主线高架碗扣式支架设计 ........................................................................... 26 5.2 匝道现浇箱梁设计 ....................................................................................... 40 5.3 横向门洞支架设计....................................................................................... 53 第6章满堂支架预压 ........................................................................................ 69

6.1 支架基础预压 ............................................................................................... 69 6.2 支架预压 ....................................................................................................... 70 6.3 支架预压运算............................................................................................... 76 第7章安全生产治理体系及保证措施 .............................................................. 82

7.1 安全生产治理体系 ....................................................................................... 82

7.2 安全生产保证措施 ....................................................................................... 86

第1章编制依据

1、«维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程施工图纸»2021年7月

2、«维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程招投标文件» 3、«维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程合同文件»

4、«维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程相关交底及会议纪要 5、国家和交通部现行有关标准、规范、导那么、规程、方法等，要紧有：〔1〕«都市桥梁工程施工与质量验收规范»〔CJJ 2-2020〕〔2〕«公路工程质量检验评定标准»〔JTG F80-2004〕〔3〕«公路桥涵施工技术规范»〔JTJ041-2020〕〔4〕«工程测量规范»〔GB50026—2007〕

〔7〕«公路工程基桩动测技术规程»〔JTG/TF81-01-2004〕〔8〕«钢结构焊接规范»〔GB50661-2020〕

〔9〕«钢结构工程施工质量验收规范»〔GB50205-2020〕

〔10〕«建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程»〔JGJ166-2020〕 6、施工安全治理规范、规程及手册

〔1〕«建筑机械使用安全技术规程» (JGJ33-2021) 〔2〕«施工现场临时用电安全技术规范»〔JGJ46-2005〕；〔3〕«建筑施工安全检查标准» (JGJ59-2020)

〔4〕«建筑施工高处作业安全技术规范»〔JGJ80-91〕〔5〕«建筑施工起重吊装工程安全技术规范»〔JGJ276-2021〕〔6〕«建筑工程施工现场消防安全技术规范»〔GB50720-2020〕

〔7〕«钢管满堂支架预压技术规程»〔JGJ/T 194-2020〕

〔8〕«建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范»〔JGJ 166-2020〕〔9〕«桥梁支架安全施工手册» 人民交通出版社〔10〕«桥梁施工临时结构工程技术» 人民交通出版社〔11〕«简明施工运算手册» 〔第三版〕中国建筑工业出版社

〔12〕当地市政主管部门及相关行业关于建筑施工现场安全治理的文件及规定

第2章工程概况

2.1 工程概况

维西至兰坪通甸公路项目位于云南省迪庆州维西县与怒江州兰坪县境内，依照«国家公路网规划〔2021年-2030年〕»，该项目是一般国道北南纵线〔47条〕中的第15纵G215马鬃山~宁洱中的维西~兰坪段；同时也是«云南省道网规划〔2021年-2030年〕»省高速公路19条南北纵线维西~永德中的维西~兰坪段。是连接怒江州、迪庆州重要的经济干线和旅行路线，同时通过与G353、S209、S316的连接构成了滇西北区域小环形经济圈，其路网地位十分重要。

我司承建的维通二级公路〔维西段〕LJ2标段，起止桩号：K4+910～K7+100，施工里程2.19km，其中桥梁共5座〔K5+005、K5+280、K5+565、K5+5、K6+920〕总长850m；隧道共2座〔维西一号隧道K5+351～K5+510、维西二号隧道K5+611～K5+705〕总长253m，路基总长1087m，桥梁、隧道总计占总里程的一半。因线路位置处于维西县城城边，经维西第一中学、维西气象站、维西植物园、维西县第三中学等重要公共场所。

结合区域路网，全线共设置1条维西县城连接线，布置在维西第一中学西北侧，连接线桥梁为改移地点道路跨过河流而设，桥中心桩号为K0+465,本桥上部设计1-13米现浇实心板桥，两岸桥台为重力式桥台；全桥共计两道伸缩缝。标准宽度为6.5m，标准段跨径为13m，采纳一般钢筋混凝土现浇实心板结构。 2.2 工程建设信息

工程名称工程地点所属辖区合同总造价维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同段迪庆藏族自治州维西傈僳族自治县迪庆藏族自治州维西傈僳族自治县县城周边 0.8亿元

工程内容建设单位勘察单位监理单位设计单位施工单位

主线T型桥梁、主线明挖隧道、主线暗挖隧道、路基工程、、排水工程、交通工程维西县维通公路建设指挥部中交通力建设股份云南省公路工程监理咨询公司中交通力建设股份核工业华东建设工程集团公司 2.3 现浇实心板桥梁工程概况

本工程桥梁工程范畴K0+312.212～K16+386.212，全长16.1 km，范畴内的平行匝道有：W1、E1、W2、E2、W3、E3、W4、E4、W5、E5、W6、E6、W7、E7、W8、E8、W9、E9；立交匝道匝道有：三一大道立交的EN、ES、SE、SW、WS、NE和长沙大道立交的NE、EN、SE、ES。本工程桥梁工程结构形式要紧有预应力混凝土现浇箱梁、钢砼叠合梁、钢箱梁等，一样为两跨一联，三跨一联以及四跨一联，其中主线桥梁共165联，最大跨径65m，平行匝道桥梁共31联，最大跨径50m，立交匝道共44联，最大跨径43m。要紧桥跨见下表： 1. 主线标准段

〔1〕主路标准段桥宽25m，孔跨布置以3跨、4跨一联为主，局部采纳2跨一联，单联跨径26m～32m，标准跨径为30m。

〔2〕主梁采纳单箱4室箱型断面，梁高2m，顶宽24.8m，底宽16.6m；顶板厚220mm，底板厚220～400mm，腹板厚400～600mm。外腹板与顶板间采纳半径3.5m圆弧过渡，外腹板与底板间设置半径0.6m的圆弧倒角。端横梁、中横梁厚度分别为1.5m、2.4m。

箱梁跨中断面图〔单位：mm〕

〔3〕主线拟采纳满堂支架形式进行上部结构施工，依照施工现场条件拟采纳盘扣式钢管支架和碗扣式钢管支架两种支架形式。全线高架桥桥梁结构统计如下下表所示：

主线高架桥桥梁结构统计表

梁跨组合跨径组合(m) 联长(m) 60 90 150 91 116 124 90 90 90 90 120 87 88 91 105 结构形式路口备注 Pm001～Pm003 30+30 Pm003～Pm006 30+30+30 Pm006～Pm009 45+60+45 Pm009～Pm012 30+31+30 Pm012～Pm016 29+29+29+29 Pm016～Pm020 31+31+31+31 Pm020～Pm023 30+30+30 Pm023～Pm026 30+30+30 Pm026～Pm029 30+30+30 Pm029～Pm032 30+30+30 Pm032～Pm036 30+30+30+30 Pm036～Pm039 29+29+29 Pm039～Pm042 29+30+29 Pm042～Pm045 30+31+30 Pm045～Pm048 30+45+30 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁福元路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第预应力混凝土连续箱梁一预应力混凝土连续箱梁花园路分预应力混凝土连续箱梁部预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁洪山路

Pm048～Pm051 28+30+28 Pm051～Pm055 29+29+29+29 Pm055～Pm058 29+29+29 Pm058～Pm061 30+45+30 Pm061～Pm063 29+29 Pm063～Pm066 29+30+29 Pm066～Pm068 30.5+30.5 Pm068～Pm072 30+34+45+34 Pm075～Pm079 25+26+32+31 Pm079～Pm082 31+32+31 Pm082～Pm084 30.5+30.5 Pm084～Pm087 30+45+30 Pm087～Pm090 30+40+30 Pm090～Pm094 30+30+30+30 Pm094～Pm098 29+29+29+29 Pm098～Pm101 30+40+30 Pm101～Pm104 27+29+27 Pm104～Pm108 27+27+27+27 Pm108～Pm111 30+40+30 Pm111～Pm114 30+31+30 Pm114～Pm118 30+30+30+30 Pm118～Pm121 30+40+30 Pm121～Pm124 31+31+31 Pm124～Pm126 31+31 Pm126～Pm128 31+31 Pm128～

86 116 87 105 58 88 61 143 114 94 61 105 100 120 116 100 83 108 100 91 120 100 93 62 62 127 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁西湖路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁舟桥路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁阳光路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第预应力混凝土连续箱梁二预应力混凝土连续箱梁分预应力混凝土连续箱梁部预应力混凝土连续箱梁鸭子铺路 45+50+32

Pm130a Pm130a～Pm133 30+30+30 90 92 93 90 59 120 90 120 128 150 118 118 116 100 90 60 100 124 100 116 86 87 58 84 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁长善路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁火炬路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁古汉路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁凌霄路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁纬二路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁 Pm133～Pm136 30+32+30 Pm139～Pm142 31+31+31 Pm142～Pm145 30+30+30 Pm145～Pm147 29.5+29.5 Pm148～Pm151 35+50+35 Pm151～Pm154 30+30+30 Pm154～Pm158 30+30+30+30 Pm158～Pm162 32+32+32+32 Pm163～Pm167 30+45+45+30 Pm167～Pm170 29+30+29 Pm170～Pm173 29+30+29 Pm173～Pm177 29+29+29+29 Pm177～Pm180 30+40+30 Pm180～Pm183 30+30+30 Pm183～Pm185 30+30 Pm185～Pm188 30+40+30 Pm188～Pm192 31+31+31+31 Pm192～Pm195 30+40+30 Pm195～Pm199 29+29+29+29 Pm199～Pm202 28+30+28 Pm203～Pm206 29+29+29 Pm206～Pm208 29+29 Pm208～Pm211 28+28+28

Pm211～Pm214 35+50+35 Pm214～Pm216 24+24 Pm216～Pm219 35+50+35 Pm219～Pm223 30+35+50+35 Pm223～Pm227 30+31+31+30 Pm227～Pm230 35+40+30 Pm230～Pm232 30+30 Pm232～Pm235 30+40+30 Pm235～Pm238 31+31+31 Pm238～Pm242 31+31+31+31 Pm242～Pm246 31+31+31+31 Pm247～Pm251 31+31+32+31 Pm251～Pm254 30+30+30 Pm254～Pm257 30+30+30 Pm257～Pm260 31+31+31 Pm260～Pm263 30+40+30 Pm263～Pm266 27+29+27 Pm266～Pm270 29+29+29+29 Pm270～Pm273 29+30+29 Pm273～Pm276 30+40+30 Pm276～Pm280 27+27+27+27 Pm280～Pm283 27+29+27 Pm283～Pm286 30+40+30 Pm286～Pm2 32+32+32 Pm2～Pm292 32+32+32 Pm292～Pm294 30+30

120 48 120 150 122 105 60 100 93 124 124 125 90 90 93 100 83 116 88 100 108 83 100 96 96 60 预应力混凝土连续箱梁何晏路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁荷晏路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁朝晖路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁民主线预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第三分部

Pm294～Pm298 32+32+32+32 Pm299～Pm302 27+29+27 Pm302～Pm304 30+30 Pm304～Pm307 30+30+30 Pm307～Pm309 30+30 Pm309～Pm312 30+40+30 Pm312～Pm316 31+31+31+31 Pm316～Pm320 31+31+31+31 Pm320～Pm323 30+40+30 Pm323～Pm327 31+31+31+31 Pm327～Pm331 31+31+31+31 Pm334～Pm337 38+40+36 Pm337～Pm339 37+37 Pm340～Pm344 30+30+30+30 Pm344～Pm347 30+31+30 Pm347～Pm350 31+31+31 Pm350～Pm354 31+31+31+31 Pm354～Pm358 30+30+30+30 Pm358～Pm360 30+30 Pm360～Pm3 28+28+29+28 Pm3～Pm366 28+28 Pm366～Pm369 28+28+28 Pm369～Pm372 45+65+45 Pm372～Pm375 29+30+29 Pm375～Pm378 31+31+31 Pm378～Pm381 31+31+31

128 83 60 90 60 100 124 124 100 124 124 114 74 120 91 93 124 120 60 113 56 84 155 88 93 93 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁新雨路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁石坝路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁曲塘路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第四分部

Pm381～Pm384 31+31+31 Pm384～Pm386 31+31 Pm386～Pm388 31+31 Pm388～Pm391 35+50+35 Pm391～Pm393 30+30 Pm393～Pm397 30+30+30+30 Pm397～Pm399 30+30 Pm399～Pm403 30+30+30+30 Pm403～Pm407 31+31+31+31 Pm407～Pm411 32+32+32+32 Pm412～Pm415 31+31+31 Pm415～Pm417 31+31 Pm417～Pm420 30+30+30 Pm420～Pm424 30+30+30+30 Pm424～Pm427 35+50+35 Pm427～Pm429 30+30 Pm429～Pm431 31+31 Pm431～Pm434 45+65+45 Pm434～Pm437 26+28+26 Pm437～Pm440 31+31+31 Pm440～Pm443 31+31+31 Pm443～Pm446 26+28+26 Pm446～Pm449 35+50+35 Pm449～Pm452 30+31+30 Pm452～Pm455 30+40+30 Pm455～Pm459 30+30+30+30

93 62 62 120 60 120 60 120 124 128 93 62 90 120 120 90 62 155 80 93 93 80 120 91 100 120 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁新星路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁玉竹路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁木莲东路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁长塘路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁白冶路预应力混凝土连续箱梁

Pm459～Pm462 30+40+30 Pm462～Pm465 31+31+31 Pm465～Pm468 31+31+31 Pm468～Pm472 30+30+30+30 Pm472～Pm474 30+30 Pm474～Pm478 30+30+30+30 Pm478～Pm481 30+30+30 Pm481～Pm484 30+30+30 Pm484～Pm487 45+65+45 Pm487～Pm490 30+30+30 Pm487～Pm490 30+30+30 总计：154联 100 93 93 120 60 120 90 90 155 90 90 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁湘府路预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁总联长：15179m

2. 主路跨路口横向门洞

依照施工现场条件及交通组织要求，全线共需要设置跨路口横向门洞支架14座，各跨路口门洞支架相关参数如下表所示：

编号 1 2 3 4 5 6 7 横向道路名称福元路洪山路舟桥路葡园路鸭子铺路晚报大道古汉路交角门洞支跨径地面高交叉形式〔取锐墩顶高程〔m〕架高度〔m〕程〔m〕角〕〔m〕 60 45 40 40 50 60 40 十字交叉 T字路口十字路口十字路口 T字路口十字交叉十字交叉 66 81 84 90 90 87 87 42.16 33.65 34.5 35.32 37.08 48.033 41.658 44.12 42.94 43.639 5.873 8.008 9.62 7.62 6.559 9.2 8.38 门洞支架备注宽度 27 27 27 27 27 27 27 32.263 41.457/41.468 32.34 40.635/40.817

8 9 10 11 12 13 14 荷花路凌霄路朝晖路景园路曲塘路木莲路湘府路 50 40 40 33 65 65 65 十字交叉十字交叉十字交叉十字交叉十字交叉十字交叉十字交叉 62 90 90 90 80 80 71 33.96 32.7 33.93 40.33 42.2 42.18 52.58 39.72 41.17 43.322 49.112 50.213 50.312 59.287 5.76 8.47 9.392 8.782 8.013 8.132 6.707 27 27 27 27 27 27 27

3. 立交及平行匝道标准段

立交匝道桥梁结构统计表

匝名道称梁跨组合 PEN01～PEN03 EN PEN06～PEN10 PES01～PES04 PES04～PES06 ES PES13～PES16 三一大道立交 PES16～PES19 PES19～PES22 PSE01～PSE04 SE PSE04～PSE06 PSE06～PSE08 PSW01～PSW04 SW PSW11～PSW15 WS PWS01～PWS04 27+30+30+27 21+21+21 114 63 预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁 30.399+30.5+30.5+30.5 121.9 22+24+22 25+25 25+25+25 22+24+22 31+31.856+31 31+32+31 31+32 23.3+22.266 35+35+32 68 50 75 68 93.856 94 63 45.566 102 预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第一分部跨径组合(m) 25+25 联长(m) 50 结构形式钢筋混凝土连续箱梁备注

PWS04～PWS07 PWS07～PWS10 PWS10～PWS13 PNE01～PNE03 PNE03～PNE05 PNE05～PNE08 NE PNE11～PNE15 PNE15～PNE17 PNE17～PNE19 PNE19～PNE22 PNE01～PNE06 NE PNE12～PNE16 PNE16～PNE18 PEN01～PEN06 长EN 沙大道立交 ES PEN06～PEN08 PES01～PES04 PES04～PES06 PES06～PES08 PES10～PES14 PES14～PES14 SE 总计

24.5+24.5+24.5 22+22+22 22+24+22 30+29 24+24 22+22+22 22+22.5+22.5+21.72 19.66+18.91 22.5+22.5 22+25+22 21+3×24+21 23+24+24+23 2×29 20+3×21+20 2×30.1 3×30 2×29 23.5+21.5 23+2×24.1+23 2×30 4×30 总联长 73.5 93 114 59 48 66 88.72 38.57 45 69 114 94 58 103 60.2 90 58 45 94.2 60 120 钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁钢筋混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第三分部 PSE01～PSE05 35联 2599.511 平行匝道桥梁结构统计表

匝道名

梁跨组合跨径组合(m) 联长(m) 结构形式备

称 PW1-01～PW1-03 W1 PW1-03～PW1-06 PE1-01～PE1-03 E1 PE1-03～PE1-06 PW2-01～PW2-04 W2 PW2-04～PW2-06 PE2-01～PE2-04 E2 PE2-04～PE2-07 PE3-01～PE3-03 E3 PE3-03～PE3-06 W3 E4 PW3-01～PW3-05 PE4-01～PE4-04 PW4-01～PW4-04 W4 PW4-04～PW4-06 PW5-01～PW5-03 W5 PW5-03～PW5-06 PE5-01～PE5-03 E5 PE5-03～PE5-06 W6 E6 PW6-01～PW6-05 PE6-01～PE6-05 PW7-01～PW7-03 W7 PW7-03～PW7-06 PE7-01～PE7-03 E7 PE7-03～PE7-07 W8

注 30.5+30.5 61 预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁预应力混凝土连续箱梁第三分部第二分部第一分部 30.5+30.5+30.5 91.5 29.5+29.5 59 29.5+29.5+29.5 88.5 30+30.5+30 30+30 30+39+29.5 30+30+30 29+29+29 30+40+30 29+29+29+29 35+50+35 28+28+28 30+30 30+30 30+30+30 30+30 27+29+27 31+31+31+31 31+31+31+31 30+30 30+30+30 30+30 28+28+29+28 30+30+30 90.5 60 98.5 90 87 100 116 120 84 60 60 90 60 83 124 124 60 90 60 113 90 PW8-01～PW8-04

PW8-04～PW8-07 30+30+30 90 预应力混凝土连续箱梁 E8 PE8-01～PE8-05 30+30+30+30 120 预应力混凝土连续箱梁 PW9-01～PW9-04 31+31+31 93 预应力混凝土连续箱梁 W9 PW9-04～PW9-06 30+30 60 预应力混凝土连续箱梁第四PE9-01～PE9-04 30+30+30 90 预应力混凝土连续箱梁分E9 部 PE9-04～PE9-06 30+30 60 预应力混凝土连续箱梁总计 31联总联长 2673 4. 上部结构施工期间的交通组织

主线高架桥开始上部结构施工时，需要对施工区域进行33m宽围挡，西侧围挡距道路中线13.5m，东侧围挡距道路中线19.5m。主线高架桥上部结构施工期间万家丽路全线被占用，届时需在围挡外侧设置双向四车道和两条2.5m人非混行道作为施工期间临时便道，确保万家丽路交通通畅。

关于主线跨路口段的施工采纳设置横向门洞的方式保证横向交通正常运行，横向门洞的具体设置详见5.5横向门洞支架设计

〔1〕标准断面

a浏阳河以北〔福元路～浏阳河〕东侧便道需利用7m原有绿化带及人行道修建交通便道，西侧利用现有道路2.5m，对原绿化带位置进行4.5米道路加宽。

b浏阳河以南〔浏阳河～湘府路〕东侧便道需利用7m原有绿化带及人行道修建交通便道，西侧利用现有道路5m，对原绿化带位置进行2米道路加宽。

标准断面如以下图所示

〔2〕乔木爱护段便道的设置。

万家丽路主线高架二期施工时，外侧便道占用绿化带设置双向4车道，为合理利用绿化带和人行道及两侧空置用地，并应尽量减小便道偏折角度保证便道线性顺畅并尽可能爱护万家丽路两侧绿化带乔木，当便道遇到乔木时，便道在确保线性顺畅的前提情形下采取绕开乔木的形式。

便道乔木爱护断面如以下图所示

第3章现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程

本工程主线高架桥标准宽度25m，为单箱四室结构。桥梁变宽段宽度25m～41m不等。现浇段箱梁标准跨径为30m，一样3跨一联。匝道桥梁桥跨均布置联数不等的预应力砼连续钢构或连续箱梁。依照设计，结合现场交通实际情形，上部构造连续箱梁施工采纳Φ48×3.5满堂碗扣式钢管支架整表达浇法施工方案，在需要保证车辆通行的地点设置门洞。 3.1 现浇箱梁施工工艺流程

支架基础支架工程底模、侧模铺设钢筋加工底层钢筋波浪管架设内模施工浇筑混凝土〔1次〕内箱砼模板安装顶层钢筋浇筑混凝土〔2次〕穿预应力钢绞线预应力张拉预应力孔道灌浆封锚支架拆除施工方案审批模板验收钢筋验收波浪管验收钢筋验收砼强度验收张拉数据校验灌浆强度校验

图3.1-1预应力混凝土连续箱梁施工工艺框图

3.2 箱梁模板施工

〔1〕为保证箱梁外表面砼的光洁和平坦以及施工方便，箱梁的内、外模板及底模均采纳=18mm的涂塑胶合板。按立杆间距在立杆顶部纵向布置钢管，在其顶部沿横桥向间距25cm设置纵向木楞进行加劲。木楞顶部铺设预弯成型涂塑竹胶板，竹胶板均按规定的尺寸及弧形预弯成型后安装。因此，要求采购的涂塑

胶合板必须保证其质量能够满足预弯的要求，且用于箱梁腹板、翼缘板的外模板周转不得超过2次，以保证箱梁拆模后的弧形尺寸不变形。

现浇箱梁外模板及模板支撑如以下图所示。

图3.2-1外模、底模示意图

〔2〕箱梁侧模采纳18mm厚的竹胶板，以5*10cm方木为竖向搁栅，间距为50cm。为保证箱梁的外观，腹板不用对拉螺杆，内侧采纳Φ48*3.5mm钢管支撑，间距60cm，并设5*10cm方木为竖向搁栅，间距30cm，横向用Φ48*3.5mm钢管作为水平围檩，间距60cm，外侧利用Φ48*3.5mm钢管水平对其进行支撑，竖向间距60cm，横向间距30cm。支撑钢管至少与两根立杆用扣件扣紧。腹板及横隔板侧模如以下图所示。

顶板底模板采纳木模板，采纳钢管支架，立杆纵横向间距均为1m左右。在支架纵向钢管上横向铺设5*10cm的方木，间距30m，然后在方木上，铺放模板，要求拼缝严密。在顶板L/8～L/4范畴内设置人孔，其尺寸为0.8×0.8m，四角设置0.2×0.2m倒角，并布置直径12mm倒角钢筋。人孔待内模拆除后连接钢筋并浇筑微膨同样标号混凝土封闭。

顶模模板及支撑结构形式如以下图所示。

图3.2-2箱梁内模及支撑示意图

〔3〕底板、横隔梁、端横梁和腹板混凝土浇注后，且有一定强度〔不小于2.5MPa，通常为浇注后36小时〕拆除横隔梁、端横梁和腹板的侧模板，并将顶部混凝土凿毛，凿除浮浆及松散混凝土，露出石子。按设计标高作好顶模板支立的标记。

〔4〕在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降，支架、底板等压缩造成的阻碍，预拱度数值依照设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。试验时在1跨的1/4L，1/2L与支点处放置所需的荷载。

〔5〕依照已布置支撑和两墩间的坡度，再加预拱度施工抛高值来测放底板再在已铺设底模板上精确放出箱梁的边线与中心线，作为侧模和布置钢筋的依据。

〔6〕底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线。专门要注意梁转角侧模与梁底模衔接。

〔7〕内模安装应在钢筋定位后进行。

〔8〕模板安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳固性进行复验。

〔9〕施工支架不能和模板及其支撑相连。

〔10〕模板使用前，必须将表面污垢清除洁净，涂刷适量脱模剂或清洁的机油，不得用废机油。外露面砼模板的脱模剂，应采纳一种品种，不能使用易粘在砼上或使砼变色的油料。重复使用的模板，拆除后必须加强保养和修理，始终保持其表面平坦、光洁、形状准确，拼缝严密、不漏浆。

〔11〕模板及支撑要有足够的强度、刚度和稳固性。模板的内侧面要平坦，接缝严密，不得漏浆。预留孔、预埋件位置要准确。

〔12〕浇筑砼时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发觉模板有超过承诺偏差变形值的可能时，要及时纠正。

〔13〕箱梁腹板两次浇捣之间的接合面应严格进行凿毛处理。

〔14〕对有支座墩的箱梁底模铺到墩柱上时，在底模处开一个与顶面积同样大小的洞，梁底与支座垫块间隙以砂填实，并在砂表面抹上一层砂浆，替作底模落架时将其挖除即可。墩柱与梁体固接的墩，把该处的箱梁模板与柱包起，使墩模与箱体固接在一起。

〔15〕侧模要在混凝土强度到达 2.5mpa，方可拆除。底模必须在顶板混凝土强度符合标准，并完成预应力张拉和孔道压浆后，方可拆除。拆除后必须及时报请监理进行外观检查，并及时对局部有缺陷处加以整修。

〔16〕落架严格按规范要求进行操作，每跨先跨中开始拆除支架，再延伸到支点横向应对称均衡卸落。

第4章现浇箱梁支架布置形式

4.1 现浇梁支架布置形式

本工程为保证上部结构施工期间相关道路的正常通行，依照现场情形，将本工程现浇梁支架分为2种类型。

第一类：满堂落地式支架，适用于一样路段，无河道及横向交通通行的路段；满堂支架拟采纳碗扣式支架。

第二类：门洞支架，适用于如主线跨现有道路等必须保证横向交通通行的路段。

4.2 箱梁支架地基加固

〔1〕依照现场踏勘情形来看，原有道路宽度约为32m左右，道路地基情形较好。现浇箱梁施工时打算依照现场实际情形，对需要补强的地段进行地基加固，考虑将支架布置在原有道路行车道上。在下部结构施工期间路面损坏部分为了保证箱梁地基稳固及线形平顺，拟采纳的地基加固方式为20cmC30混凝土+20cm建筑旧料进行处理。

〔2〕几条匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带的地基加固方案采纳20cmC30混凝土+20cm碎石。在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均15cm计。

〔3〕支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽2m。

〔4〕为保证施工地基上的排水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于3‰。

〔5〕在浇筑砼地坪时，确保地面的平坦度，以保证钢管支架的平坦稳固。

第5章现浇箱梁设计

5.1 主线高架碗扣式支架设计 5.1.1 箱梁支架地基加固

〔1〕原有道路宽度约为38m左右，道路地基情形较好。现浇箱梁施工时打算依照现场实际情形，对需要补强的地段进行地基加固，原那么上将支架布置在原有道路行车道上，关于下部结构施工过程中开挖部分拟采纳的地基加固方式为10cm碎石+15cmC25混凝土进行处理。

〔2〕对匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带及房基础的地基进行加固处理。在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均15cm计。

〔3〕支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽1m。

〔4〕为保证施工地基上的排水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于3‰。

〔5〕在浇筑砼地坪时，确保地面的平坦度，以保证钢管支架的平坦稳固。〔6〕搭设支架时在钢管下安可调支座。 5.1.2 满堂支架布置〔2×30m标准段〕

1、碗扣式钢管支架搭设布置

〔1〕主线标准段2.0m高横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m 范畴内，立杆纵横间距布置为 60cm×60cm，步距取用 1.2m，单杆承载面积为 0.36㎡；

〔2〕箱室空心部位:箱梁中间空腹部分支架立杆纵横间距设置为 90cm×60cm，支架步距取用 1.2m，单杆承载面积为0.54㎡；

〔3〕翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm ×90cm，步距取

用 1.2m，单杆承载面积为 0.81㎡。

表5-4 主线标准段现浇箱梁支架布置汇总表

间距纵距〔cm〕位置 2.0m横梁箱室空心处 60 60 90 60 90 90 120 120 120 横距〔cm〕步距〔cm〕翼缘部分〔4〕支架首层立杆应采纳不同的长度交错布置，底部横杆〔扫地杆〕严禁拆除，立杆应配置可调底座〔见以下图〕。

图5-2 首层立杆布置示意图

〔5〕剪刀撑设置

1〕剪刀撑斜杆与地面夹角应在45～60°之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。

2〕横向剪刀撑布置：从每联开头，每5.7m-6m设置一排，每排连续设置。 3〕纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。

4〕水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m设置一道，通长设置，距箱梁底部1.2m设置一道。

5〕剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 ≤150mm；当显现不能与立杆扣接的情形时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。〔6〕扫地杆的设置

碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。

顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm长立杆进行高度调剂，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采纳φ48*3.0钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20cm。

〔7〕支架顶托上纵向布置分配梁，端/中横梁以及腹板处分配梁采纳 2φ48mm×3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采纳2φ48mm×3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采纳统一布置形式：格栅采纳 100mm×100mm方木横向立铺，匝道现浇箱梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。

支架按每一联为一个整体，在每一联的顶端设置1.2m宽上下扶梯，或设置梯笼，供施工人员上下。支架顶端箱梁两边应预留不小于1m通道，通道护栏高度不小于1.2m，支架外侧应设置绿色密目网防护。

四边与中间每隔4排支架立杆设置纵向和横向剪刀撑，由底至顶连续设置，水平剪刀撑满开；支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置1道水平剪刀撑。

满堂支架立面图

满堂支架搭设纵断面示意图

翼板边缘详图

支架搭设时，支架下安设可调底座，支架顶安设可调顶托，以便铺设纵向托梁及调整平坦度。支架顶纵向铺设8#槽钢、横向为10×10cm方木，纵向槽钢在腹板、横梁底间距0.45m，翼板底间距0.6～1.2m，其余底板处间距0.9m。横向方木在腹板、横梁底间距0.25m，其余底板处间距0.5m。横向方木上铺2.44m×1.22m×1.8cm的醛树脂胶合板。

主线碗扣支架相关图纸详见附件一：碗扣支架图纸 5.1.3 碗扣式支架运算

1、碗扣式支架稳固承载力运算 A：立杆横截面积4mm2

φ：轴心受压杆件稳固系数，依照长细比λ=l0/i 取值

i为截面回转半径，取1.58cm。

l0=h+2a，a 取30cm，h为立杆步距取1.2m f：钢材强度设计值，205N/mm2

长细比λ＝1.8/0.158＝114，查表φ＝0.4

碗扣式支架单杆稳固承载能力Nd=φAf＝0.4×4×205＝49.02KN 2、模板支撑架立杆承载力运算

〔1〕2.0m中/端横梁处立杆轴向力运算〔0.6*0.6m〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2 =25.00kN 单根立杆轴向力满足要求！！

〔2〕箱室空心部分下立杆轴向力运算〔0.9*0.6m〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*〔0.22+0.40〕 =14.47kN 单根立杆轴向力满足要求！！

〔3〕翼缘板部分下立杆轴向力运算〔0.9*0.9cm〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.9*0.0.9+1.2*26*0.9*0.9*0.4 =16.14kN 单根立杆轴向力满足要求！！

〔4〕立杆承载力运算

2.0m中/端横梁处位置：N1=25.00kN＜Nd=49.02kN 箱室空心部分位置：N2==14.47kN kN＜Nd=49.02kN 翼缘板部分位置：N3=16.14kN＜Nd=49.02kN 立杆承载力满足要求。 3、胶合板强度及挠度验算

胶合板采纳优质覆膜竹胶板〔122*244*1.2cm〕，胶合板最低静弯曲强度fm

为13N/ mm；弹性模量e为6000N/m㎡；所选胶合板厚度h为12mm，板底间距l为200mm，以1mm宽度b按两跨连续梁运算。荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡

q=67.56*0.001=0.068kN/m

胶合板截面的抗击矩w=bh2/6=37.5mm³；弯矩M = ql2/8=3.4N·mm；

抗弯承载能力为M/w=0.08N/mm＜13N/ mm。

抗弯强度满足要求！！

截面惯性矩i=bh3/12=281.25 mm4；挠度 w = 5ql4/384EI

= 5×0.068×1004/(384×6000×281.25) =0.05mm＜ [w]=0.63mm

挠度满足要求！！

4、模板底下方木运算

在碗扣式脚手架顶部横杆〔2φ48*3.0mm钢管〕上，顺桥向均布置10cm*10cm的方木〔马尾松〕，查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁运算。现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采纳统一形式，间距均为0.25m。

〔1〕中/端横梁处方木受力运算(立杆间距0.6*0.6m，方木间距0.25m) ①抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，那么作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡ q=67.56*0.25=16.kN/m

M=ql/8=16.*0.6/8=0.76kN·m W=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3

那么σ=M/W=0.76*103/8.33*10-5=9.12MPa<13.0MPa 抗弯强度满足要求！！ ②抗剪强度运算：

支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*16.*0.6=5.07kN

木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000 =833.3cm4 木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3

木方净截面抗击矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3 剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)

=5.07*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.23MPa

方木的受剪应力运算值0.23 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。

抗剪强度满足要求！！

③挠度验算

f=5*q*/(384*E*I)=5*16.*/(384*10000*833.3*)

=0.34mm＜［f］=l/400=600/400=1.5 mm

挠度符合要求！！

〔2〕空腹箱室处方木受力运算(立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m)

①抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，那么作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡

q=24.5*0.25=6.13kN/m M=ql2/8=6.13*0.62/8=0.28kN·m W=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3

那么σ=M/W=0.28*103/8.33*10-5=3.31MPa<13.0MPa

抗弯强度满足要求！！

②抗剪强度运算：

支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*6.13*0.6=1.84kN

木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000 =833.3cm4 木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3

木方净截面抗击矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3 剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)

=1.84*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.08MPa

方木的受剪应力运算值0.08 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。

抗剪强度满足要求。

③挠度验算

f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)

=0.12mm＜［f］=l/400=600/400=1.5 mm

挠度符合要求。

〔3〕翼缘板处方木受力运算

由于翼缘板厚取最大为0.4m，立杆间距0.9*0.9m，方木间距0.25m，经运算也符合要求。

5、支架顶部横杆〔2φ48*3.0mm钢管〕验算

碗扣支架顶部设置顶托，中/端横梁处以及腹板处在顶托上放置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，横梁处钢管位置间距60cm；空腹箱室处和翼缘板处顶托上设置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距60cm。

〔1〕1.8m端/中横梁处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.6*0.6m〕

① 抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，那么作用于钢管上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡ q=67.56*0.6=40.54kN/m M=ql2/8=35.50×0.62/8=1.82KN·m

f＝M/W=1.82*106/〔4.492*103〕/2=203 N/mm2 <[f]=205 N/mm2

抗弯强度满足要求！！

② 挠度运算：

查«建筑结构荷载规范»〔GB50009-2001〕，得： E=2.06*105N/mm2； I=10.78cm4； w = 5ql4/384EI

= 5×40.54×6004/(384×2.06×105×10.78×104)/2 =1.54mm＜ [w]=600/150=4mm

挠度满足要求！！

〔2〕空腹箱室处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.9*0.6m，顶板+

底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m〕

①抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，那么作用于钢管上的均布荷载为： Q=1.2*(0.8+25*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡ q=24.5*0.6=14.7kN/m M=ql2/8=14.7*0.92/8=1.50kN·m

f＝M/W=1.50*106/〔4.492*103〕/2=166.75 N/mm2 <[f]=205 N/mm2

抗弯强度满足要求。

②挠度运算：

查«建筑结构荷载规范»〔GB50009-2001〕，得： E=2.06*105N/mm2； I=10.78cm4； w = 5ql4/384EI

= 5×14.7×9004/(384×2.06×105×10.78×104)/2

=2.82mm＜ [w]=900/150=6mm 挠度满足要求。

〔3〕翼缘板处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.9*0.9m，翼缘板厚取最大：0.4m〕经运算符合要求。 6、翼板悬挑运算

（1）翼板最外端立杆承载力运算

翼板立杆离外缘间距为0.4m，经运算此处翼板厚度为0.235m Q=1.2*(0.8+26*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡

承载力满足要求。

〔2〕翼板处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.9*0.9m，厚度取最大：0.235m〕

①抗弯强度运算：

悬挑处那么作用于钢管上的均布荷载为：

Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡ q=12.21*0.9=10.99kN/m M=ql2/2=10.99*0.42/2=0.88kN·m

f＝M/W=1.50*106/〔4.492*103〕/2=97.74 N/mm2 <[f]=205 N/mm2

抗弯强度满足要求。

②抗剪强度运算

Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡ q=12.21*0.9=10.99kN/m V=ql=10.99×1=10.99kN 2φ48*3.0mm钢管抗剪能力

[V]=2×235×106×0.6×424×10-6=119.6kN。

抗剪强度满足要求

③挠度运算：

查«建筑结构荷载规范»〔GB50009-2001〕，得： E=2.06*105N/mm2； I=10.78cm4；

w = ql/8EI

= 14.7×4004/(8×2.06×105×10.78×104)/2

=0.41mm＜ [w]=400/150=2.7mm

挠度满足要求。

7、基础承载力运算

支架基础原位处为现状都市主干道路，支架搭设于原都市主干道上，分两种情形考虑。第一种是立杆直截了当作用于原地面道路；第二种是立杆作用于开挖承台上部，因承台施工破坏原地面，须对承台处地面进行加固处理。加固方法为：承台处回填优质粘土并进行分层压实，其上铺设10cm厚碎石，并浇筑15cm厚C25混凝土。

地基处理示意图

〔1〕立杆作用于原道路上

道路结构承载力取[σ]=300kPa,在下部结构施工期间遭到破坏的路面结构通过处理后承载能力能够达到[σ]=200kPa

σmax1=Nmax/A==25.00kN /〔0.6m×0.6m〕=69.44kPa＜[σ]=300kPa

（2）立杆作用于加固地基上

开挖部分地基加固方式为15cm碎石+15cmC20混凝土进行处理

地基承载面积A=〔10×tan30+15×tan40+5.7/2〕×π=1412cmσmax2=Nmax/A=25.00/0.1412=177.05kPa＜f=200kPa

地基承载力符合要求。

5.2 匝道现浇箱梁设计

1、匝道现浇箱梁模板支架布置

立交匝道现浇箱梁模板支架布置形式如下：

1〕匝道2.0m高横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m 范畴内，立杆纵横间距布置为 60cm×60cm，步距取用 1.2m，单杆承载面积为 0.36㎡；

2〕箱室空心部位:箱梁中间空腹部分支架立杆纵横间距设置为 90cm×60cm，支架步距取用 1.2m，单杆承载面积为0.54㎡；

3〕翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm ×60cm，步距取用 1.2m，单杆承载面积为 0.54㎡。

表5-4 匝道现浇箱梁支架布置汇总表

间距纵距〔cm〕位置横距〔cm〕步距〔cm〕

2.0m横梁箱室空心处 60 60 60 90 120 120 匝道单箱室现浇箱梁支架横断面布置示意图

现浇箱梁纵断面图

5.2.1 匝道现浇箱梁模板支架总体布置

1、首层支架设置

支架首层立杆应采纳不同的长度交错布置，底部横杆〔扫地杆〕严禁拆除，立杆应配置可调底座〔见以下图〕。

图5-2 首层立杆布置示意图

2、剪刀撑设置

1〕剪刀撑斜杆与地面夹角应在45～60°之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。

2〕横向剪刀撑布置：从每联开头，每4.2m设置一排，每排连续设置。 3〕纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。

4〕水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m设置一道，通长设置，距箱梁底部1.2m设置一道。

5〕剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 ≤150mm；当显现不能与立杆扣接的情形时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。

3、扫地杆的设置

碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。

4、人行坡道坡度设置

1〕人行坡道坡度设置在支架两端头，幸免增加支架宽度，阻碍两侧主便道车辆通行。

人行坡道坡度采纳1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升。

图5-3 人型坡道设置图

2〕登高人行梯架采纳登高梯笼形式，梯笼安装在坚实的基础上以确保稳固性，工作人员经梯笼上下现浇箱梁脚手架。

5、现有立柱处的支架设置

可调剂杆伸长量不得超过 300mm，箱梁支架立杆与完成的砼立柱用脚手钢管在上下两道水平支撑位置形成抱箍。支架与立柱井字形抱箍每三档设置一道，

具体详见图5-5 立柱与支架连接示意图。

图5-5 立柱与支架连接示意图

匝道支架顶托上纵向布置分配梁，端/中横梁以及腹板处分配梁采纳 2φ48mm×3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采纳2φ48mm×3.5mm 钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采纳统一布置形式：格栅采纳 100mm×100mm方木横向立铺，匝道现浇箱梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。

匝道碗扣支架相关图纸详见附件二：匝道碗扣支架图纸 5.2.2 匝道现浇箱梁模板支架验算

1、匝道上支架单肢立杆承载力的运算

1〕2.0m中/端横梁处立杆轴向力运算〔0.6*0.6m〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2 =25.00kN 单根立杆轴向力满足要求！！

2〕箱室空心部分下立杆轴向力运算〔0.9*0.6m〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*〔0.22+0.40〕 =14.47kN 单根立杆轴向力满足要求！！

3〕翼缘板部分下立杆轴向力运算〔0.9*0.6cm〕：

=[1.2*2.88+1.4*〔1.0+2.0〕]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*0.4 =10.76kN 单根立杆轴向力满足要求！！

2、水平风荷载作用下稳固性运算：

依照«建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范»4.3.1所示，作用于模板支撑架上水平风荷载标准值的运算公式如下式所示。

式中：——风荷载标准值〔KN/m2〕；

——风压高度变化系数，按«建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范»附

录D采纳，本桥为C类地势，高度在22m取为0.872；

——按照无遮拦多拍模板支撑架的体型系数进行运算：

；经运算取0.57

——差不多风压〔kN/m2〕，按照长沙地区取值0.35kN/m2；风荷载的运算如下所示：

依照图纸可知，支架搭设高度在20m〔最高〕时，风荷载如下所示。 =0.7×0.84×0.63×0.35=0.13kN/m2

按照«建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范»5.6.4规定，当模板支撑架有风荷载作用时，应进行内力运算，并验算连接扣件的抗滑能力。其运算简图如以下图5-6所示。

PPPPPPwwwwwvHnhwwwwLXmLxhws

图5-9 斜杆内力运算简图

由«建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范»规定，架体内力运算应将风荷载化解为每一节点的集中荷载W；W在立杆及斜杆中产生的内力ＷＶ、ＷS按以下公运算：

hwvwLx

wsh2LxLx2w

荷载加载在结点上，密目网按照简支板的方法运算风荷载，w=0.13×0.6×1.2=0.094kN。由上式运算内力，其运算过程如下所示。

Wv=1.2×0.094/0.6=0.19KN

WS1.220.62/0.60.0940.21kN

依照«建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范»5.6.4规定，自上而下叠加斜杆的最大内力，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度，按照以下公式运算。

nw1sQC

式中：QＣ——扣件抗滑强度，取8KN。

依照公式运算斜杆两端连接扣件抗滑强度。在每个剪刀撑两端共计两个扣件，其抗滑强度运算过程如下所示。

nw1s3.6kN＜28kN16kN

通过以上运算可知，斜杆两端连接扣件抗滑强度满足施工使用的要求。架体倾覆验算如下：

P=2.36kn/m³＞wv=3.23 kn/m³

1n箱梁支架抗倾覆能力满足要求。

5.2.3 匝道现浇箱梁模板运算

1、胶合板强度及挠度验算

胶合板采纳优质覆膜竹胶板〔122*244*1.5cm〕，胶合板最低静弯曲强度fm为13N/ mm2 ；弹性模量e为6000N/m㎡；所选胶合板厚度h为15mm，板底间距l为100mm，以0.6 m宽度运算。

荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡ q=67.56*0.6=40.54kN/m

胶合板截面的抗击矩w=bh2/6=22500mm³；弯矩M = ql2/8=202700N·mm；

抗弯承载能力为M/w=9N/mm2 ＜13N/ mm2。

抗弯强度满足要求！！

截面惯性矩i=bh3/12=11250mm4；挠度 w = 5ql4/384EI

= 5×40.54×6004/(384×6000×11250) =0.002mm＜ [w]=0.63mm

挠度满足要求！！

2、模板底下方木运算

在碗扣式脚手架顶部横杆〔2φ48*3.0mm钢管〕上，顺桥向均布置10cm*10cm的方木〔马尾松〕，查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁运算。匝道现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采纳统一形式，间距均为0.25m。

1〕中/端横梁处方木受力运算(立杆间距0.6*0.6m，方木间距0.25m) 〔1)抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，那么作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡

q=67.56*0.25=16.kN/m M=ql2/8=16.*0.62/8=0.76kN·m W=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3

那么σ=M/W=0.76*103/8.33*10-5=9.12MPa<13.0MPa 抗弯强度满足要求！！〔2)抗剪强度运算：

支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*16.*0.6=5.07kN

木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000 =833.3cm4 木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3

木方净截面抗击矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3 剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)

=5.07*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.23MPa

方木的受剪应力运算值0.23 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。

抗剪强度满足要求！！

〔3〕挠度验算

f=5*q*/(384*E*I)=5*16.*/(384*10000*833.3*)

=0.34mm＜［f］=l/400=600/400=1.5 mm

挠度符合要求！！

2〕空腹箱室处方木受力运算(立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m)

1)抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，那么作用于方木上的均布荷载为：

荷载Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡ q=24.5*0.25=6.13kN/m M=ql2/8=6.13*0.62/8=0.28kN·m W=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3

那么σ=M/W=0.28*103/8.33*10-5=3.31MPa<13.0MPa

抗弯强度满足要求！！

2)抗剪强度运算：

支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*6.13*0.6=1.84kN

木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000 =833.3cm4 木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3

木方净截面抗击矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3 剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)

=1.84*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.08MPa

方木的受剪应力运算值0.08 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 MPa。

抗剪强度满足要求。

3〕挠度验算

f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)

=0.12mm＜［f］=l/400=600/400=1.5 mm

挠度符合要求。

3〕翼缘板处方木受力运算

由于翼缘板厚取最大为0.4m＜空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m，

方木间距0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。

3、支架顶部横杆〔2φ48*3.0mm钢管〕验算

1〕1.8m端/中横梁处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.6*0.6m〕〔1)抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，那么作用于钢管上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡ q=67.56*0.6=40.54kN/m M=ql2/8=35.50×0.62/8=1.82KN·m

f＝M/W=1.82*106/〔4.492*103〕/2=203 N/mm2 <[f]=205 N/mm2

抗弯强度满足要求！！

〔2)挠度运算：

查«建筑结构荷载规范»〔GB50009-2001〕，得： E=2.06*105N/mm2； I=10.78cm4； w = 5ql4/384EI

= 5×40.54×6004/(384×2.06×105×10.78×104)/2 =1.54mm＜ [w]=600/150=4mm

挠度满足要求！！

2〕空腹箱室处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.9*0.6m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m〕

〔1)抗弯强度运算：

由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，那么作用于钢管上的均布荷载为： Q=1.2*(0.8+25*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡ q=24.5*0.6=14.7kN/m M=ql2/8=14.7*0.92/8=1.50kN·m

f＝M/W=1.50*106/〔4.492*103〕/2=166.75 N/mm2 <[f]=205 N/mm2

抗弯强度满足要求。

〔2)挠度运算：

查«建筑结构荷载规范»〔GB50009-2001〕，得： E=2.06*105N/mm2； I=10.78cm4； w = 5ql4/384EI

= 5×14.7×9004/(384×2.06×105×10.78×104)/2

=2.82mm＜ [w]=900/150=6mm 挠度满足要求。

3〕翼缘板处2φ48*3.0mm钢管强度运算〔立杆间距0.9*0.6m，翼缘板厚取最大：0.4m〕

由于翼缘板厚取最大为0.4m＜空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。

地基承载力运算

可调底座底板的钢板尺寸为15cm*15cm，故A=0.15*0.15=0.0225㎡；单根立杆的最大可承载轴向力按照N=30kN进行运算，那么地基承载力应为：

f=N/A=30/0.01=1.33MPa

由于立交匝道处原为绿化草地，故先对地基进行清表和地基碾压，然后在其上铺设10cm碎石并碾压密实，对运算结果取0.3的安全系数，即f为1.33〔/1-0.3〕=1.9MPa，故采纳15cmC25混凝土进行现浇箱梁地坪硬化。

综上所述，立交匝道地坪硬化结构层为：10cm碎石+15cmC25混凝土。

5.3 横向门洞支架设计 5.3.1 门式支架布置

门洞支架结构及平面布置图详见附件三：门洞支架相关图纸

5.3.2 箱梁构造

选取跨木连路路口箱梁作为运算依据，所选箱梁联结构形式45+65+45m，其中跨路口为65m变截面梁。

箱梁构造如以下图所示

箱梁截面参数表

5.3.3 支架布置

本工程全线共设置门洞14座，本次运算选取跨度最大的双向六车道进行设计运算，部分路段采纳双洞四车道门洞的除贝雷架长度缩短外其他部分采取与本设计相同的支架布置模式。

1. 门洞布置形式

门洞支架采纳1×0.8m基础，钢管采纳直径609mm钢管立柱，本工程采取双洞六车道方案，共需要设置三排钢管立柱，每排内钢管支架均须采纳槽钢进行横向连接。钢管上面布置36#双拼工字钢，在36#双拼工字钢上铺设贝雷架，贝雷架共14组具体布置见门洞支架横断面图。贝雷架上方铺设20#工字钢间距0.9m，作为上方钢管支架的支撑。

钢管立柱断面图

2. 门洞上方钢管支架布置

门洞上方采纳钢管支架搭设，具体规格为纵向立杆间距为0.9m。横向立杆间距在腹板位置为0.6m，其他位置为0.9m。水平杆步距1.2m，做上面一层水平杆步距0.6m，同步设置垂直及水平剪刀撑。

立杆顶托上沿纵向布置双拼Φ48钢管，间距同立杆间距，上方横向布置10×10cm方木，间距0.2m。

门洞支架纵断面布置图

5.3.4 支架承载能力校验 1. 荷载组合运算 1〕永久荷载〔1〕模板自重标准值

胶合板自重7.3kN/m3，纵向取1m运算那么为0.015×7.3=0.11kN/m2。〔2〕钢筋混凝土自重荷载

取26 kN/m3，依照运算腹板位置混凝土自重荷载为54.7kN/m2,箱室位置为13.52kN/m2。

〔3〕钢管支架自重荷载 2〕可变荷载

可变荷载分为施工荷载和风荷载〔1〕施工荷载

施工荷载是指施工时期为验算构件安全所考虑的临时荷载，包括施工人员及设备荷载、振捣混凝土时所产生的荷载。

A：施工人员及设备荷载标准值：对支架系统取1.0kN/m2 B：振捣混凝土时产生的荷载标准值

对平水模板采纳2 kN/m2；对垂直模板〔侧模〕采纳4 kN/m2〔作用范畴在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内〕。

〔2〕风荷载标准值

风荷载标准值指作用于支架上的水平荷载标准值，运算公式为 wk=0.7μzμs w0 2. 模板运算 1〕荷载组合

箱室位置：N1=1.2×〔0.11+13.52〕+1.4×〔1.0+2.0〕=20.56kN/m2 腹板位置：N2=1.2×〔0.11+54.7〕+1.4×〔1.0+2.0〕=69.97 kN/m2 2〕1.5cm模板验算

腹板位置受力最不利，以腹板位置进行受力验算 N=20.56×0.45+69.97×0.55=47.74kN/m

W=bh2/6= 37500mm3 I= 281250 mm4

1.5cm厚竹胶板抗弯强度为35N/mm2 运算模型

47.74kN/m

M=ql2/8=0.537kN·m 抗弯强度验算

σ=M/W=6.36N/mm2<35N/mm2 挠度验算

υ=5q1l4/384EI=0.357mm<=0.5mm 模板能够满足。

3. 模板下方10×10方木验算取0.2m宽度进行运算运算模型

9.548kN/m

N=9.548kN/m

查«桥梁支架安全施工手册»得10×10cm方木相关运算参数为： W=bh2/6=166660mm3 I=8333300mm4 抗弯强度f=13N/mm2

σ=M/W= ql2/(8M)=7.56N/mm2<13N/mm2 υ=5q1l4/384EI=57mm<=1.5mm 横向方木满足要求反力：

R=0.5ql=2.84kN 4. 顶托上方2×φ48横杆验算

取受力较集中的腹板位置进行设计验算，横杆下方立杆间距为0.6m，取两跨进行设计验算，由模板下方方木设计验算可知按照简直模型考虑时方木对横杆的作用力为R=2.84kN，那么单根横杆受力F=0.5R=1.4322kN那么运算范畴受力情形如以下图所示：

图中跨径为0.6m，作用力间距为0.2m。运算所采纳单位体系为：力的单位是N，长度单位是m。

钢管支架材料为Φ48mm，δ=3.5mm的Q235轧制钢管。

钢管截面特性如下：钢管弹性模量：E=205.8GPa 截面抗弯模量：W=5078mm3 截面惯性矩：I=121900mm4

抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2 查表得Q235钢材的抗压强度：f=205MPa；截面回转半径：i=15.78mm；截面净面积：A0=4.3mm2；弯矩图

剪力图

内力运算结果

σ=M/W=286.44×103/5078=56.4N/mm2<205N/mm2

υ=0.18mm<=1.5mm 满足要求。反力运算结果

支座反力R1=2.387kN，R4=5.251kN，R7=2.387kN。那么单根立杆的轴力为2×R4=10.502kN。

5. 立杆强度稳固性验算

立杆步距1.2m，钢管支架材料为Φ48mm，δ=3.5mm的Q235轧制钢管。本工程支架高度小于10m，在运算单根立杆受力荷载时，能够不考虑立杆自重。

钢管截面特性如下：截面抗弯模量：W=5078mm3 截面惯性矩：I=121900mm4

抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2 一根立杆受到的上部荷载运算如下： N=10.502kN。

查表得Q235钢材的抗压强度：f=205MPa；截面回转半径：i=15.78mm；截面净面积：A0=4.3mm2；长细比：λ=L/i=

查表得，轴心受压构件的稳固系数φ=0.626，立杆稳固验算： N/〔φA〕=10.502×103/〔0.626×4.3×10-6〕=37.1MPa<205MPa 整体稳固性满足要求。 6. 底托强度验算

底托采纳φ38mm〔Q235〕可调底托，其最小抗压能力： Nmin=

故上部钢管支架是稳固的。 7. 贝雷架及分配梁验算

贝雷架上分配梁采纳I20工字钢，间距0.9m；下分配梁采纳双拼I36工字钢，每排钢管一组。

1〕贝雷架上方I20工字钢分配梁验算

钢管下部为3mm厚钢板，钢板下方为I20工字钢，间距0.9m横向排列，贝雷梁共计14组28片。贝雷架托梁为双拼I36具体布置形式如以下图所示：

I20工字钢相关算计参数： W=237cm3 I=2370cm4

截面面积：A=35.58cm2 弹性模量：E=210GP

抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：fV=120N/mm2 工字钢腹板厚度：tw=7.0mm 运算截面：面积矩S=136.1cm3 EI=4977000 EA=747180000 〔1〕腹板位置

腹板位置混凝土自重荷载为54.7kN/m2，底板位置混凝土自重荷载为13.52kN/m2，顺桥向间距为0.9m，腹板荷载为q1=49.23 kN/m2，底板位置q2=12.168 kN/m2，横桥向支撑间距0.9m，选取最不利受力情形建立运算模型进行受力验算。

那么分配梁受力模型如以下图所示：

图中力的单位为：N，〔1〕号单元长度为0.15m，〔2〕号单元长度为0.6m，〔3〕

号单元长度为0.15m。运算结果如下所示：弯矩、剪力运算结果

σ=M/W=2352×103/〔237×103〕=9.92N/mm2<205N/mm2 τ===13.6N/mm2变形v=0.038mm底板位置混凝土自重荷载为13.52kN/m2，顺桥向间距为0.9m，底板位置

q2=12.168 kN/m2，横桥向支撑间距1.35m，选取最不利受力情形建立运算模型进行受力验算。

最大弯矩M ==2.772 kN·m 最大剪力Q=ql/2=8.2134kN

σ=M/W=2772×103/〔237×103〕=11.7N/mm2<205N/mm2 τ===6.74N/mm2最大挠度ω=5ql2/(384EI)=0.106mm2〕贝雷架纵梁验算

采纳321一般贝雷架，内力运算参数如下：单排单层

容许弯矩：788.2 kN·m 容许剪力：245.2kN 双排单层

容许弯矩：1576.4kN·m 容许剪力：490.5kN

腹板位置贝雷架纵梁受力最不利，取该段贝雷架纵梁进行受力验算贝雷架上荷载q=0.6×N1+0.3×N2=48.15kN/m 最大弯矩M ==1096.917 kN·m<1576.4kN·m 最大剪力Q=ql/2=325kN<490.5kN

最大挠度ω=5ql4/(384EI)=4.18mm3〕贝雷架纵梁下方横梁验算

贝雷架下方横梁采纳双拼I36工字钢作为横梁。I36工字钢相关参数如下所示：

A=76.48cm2 I=15800cm4 W=875cm3 S=3.9cm3

弹性模量：E=210GP

抗弯、抗拉强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：fV=120N/mm2 tw=10.0mm

贝雷架自重275kg/片，每跨需用贝雷片28×5=140片，贝雷片加在贝雷架下方工字梁荷载为q3=14.26kN/m，工字梁自重q4=1.2kN/m，腹板位置q1=13.5×N1=277.56kN/m，底板位置q2=13.5×69.97=944.595kN/m，作用在工字梁上荷载在底板位置为q2+q3+q4=960.055kN/m.

运算模型如以下图所示，图中力单位为N，长度单位为m，1#、3#单元长度为0.15m，2#单元长度为0.6m。

p1=q1+q3+q4=293.02kN/m，腹板位置为

p2=

纵向贝雷架下方横梁受力图

内力运算结果

约束反力运算结果

由以上运算结果可知

最大弯矩M=46.498kN·m 最大剪力Q=331.97kN

σ=M/W=498×103/〔875×103〕=53.14N/mm2<205N/mm2 τ===81.92N/mm2V=0.75mm1〕荷载组合运算

〔1〕永久荷载

①模板自重标准值

胶合板自重7.3kN/m3，纵向取1m运算那么为0.015×7.3=0.11kN/m2。 ②钢筋混凝土自重荷载

取26 kN/m3，依照运算腹板位置混凝土自重荷载为54.7kN/m2,箱室位置为13.52kN/m2。

③钢管支架自重荷载

I36工字钢q=2×0.6×27/0.9=36kN 贝雷架自重荷载

q=275×5×28×10/1000=385kN 〔2〕可变荷载

可变荷载要紧包括施工荷载 ①施工荷载

施工荷载是指施工时期为验算构件安全所考虑的临时荷载，包括施工人员及设备荷载、振捣混凝土时所产生的荷载。

A：施工人员及设备荷载标准值：对支架系统取1.0kN/m2 B：振捣混凝土时产生的荷载标准值

对平水模板采纳2 kN/m2；对垂直模板〔侧模〕采纳4 kN/m2〔作用范畴在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内〕。

2〕立柱刚度运算

横向每排11根，钢管长度为3.6m，壁厚12mm。

回转半径：r=0.35×〔d+D〕/2=0.35×〔597+609〕/2=211.05mm

长细比λ=l0/r=3600/211.05=17.05<[λ]=150 刚度满足要求。 3〕立柱临界应力验算荷载组合

箱室位置：N1=1.2×〔0.11+13.52〕+1.4×〔1.0+2.0〕=20.56kN/m2 腹板位置：N2=1.2×〔0.11+54.7〕+1.4×〔1.0+2.0〕=69.97 kN/m2 那么作用在每立柱上的力

N=20.56×20.65×13.5+69.97×4.15×13.5+36+1.2×385/11 =922.7kN。

此类钢管为b类，轴心受压杆件，安全系数取1.3，查表得： φ=0.967，A=11366mm2，[σ]=170Mpa

[N]=Aφ[σ]/1.3=11366×0.967×170/1.3=1473.27kN>922.7kN。钢管立柱的稳固承载力满足要求。 4〕基础承载力验算

门洞支架基础原位处为现状都市主干道路，道路结构承载力取

[σ]=300kPa,假如部分路段不能满足承载力要求，应进行地基处理。

基础有效受力尺寸为29×1×1m，按照45度扩散角 A=〔0.6×tan45×2+1.0〕×2=4.4m2

σmax=Nmax/A=922.7/4.4=230.67kPa<[σ]=209.7kPa 地基承载力满足要求

第6章满堂支架预压

现浇混凝土工程施工的钢管满堂支架的预压包括支架基础预压与支架预压。钢管满堂支架预压前，应对支架进行验算与安全检验。本工程全线共分为四个分部，拟每个分部选一跨进行预压，关于立交匝道位置需进行基础预压与支架预压。 6.1 支架基础预压

工程施工场区内的支架基础应按不同类型进行分类，本工程万家丽路快速化改造工程，主线支架能够直截了当坐落在现状万家丽路路面结构层上，部分区域在下部结构施工期间遭到破坏的路面应进行地基处理，匝道路段大部分坐落在现状绿化带内，需要进行地基处理。现状万家丽路为都市主干道路，路面结构层通过多年的车辆荷载检验能够满足支架承载力要求，故仅需对在下部结构施工期间遭到破坏的区段及匝道支架区段进行支架基础预压。

对支架基础代表性区域的预压监测过程中，当最初72h各监测点的沉降量平均值小于5mm时，应判定为同类支架基础的其余部分预压合格。

依照本工程的现场条件你选取一分部匝道支架基础坐落在绿化带内部分进行预压。

对支架基础的代表性区域预压监测过程中，当最初72h各监测点的沉降量平均值大于5mm时，同类型支架基础应全部进行处理，处理后的基础应重新选择代表性区域进行预压，必要时应对该类型支架基础全部进行预压。

支架基础预压荷载不应小于支架基础承担的混凝土结构恒载与钢管支架、模板重量的1.2倍。

支架预压荷载不应小于支架承担的混凝土结构恒载

支架基础预压范畴不应小于所施工的高架上部结构实际投影面宽度加上两

侧向外各扩大1m的宽度。 6.2 支架预压

本工程万家丽路快速化改造工程满堂支架共有碗扣式支架。

本工程施工时刻短，进度专门紧，如按相关要求进行每跨预压，将大大延长工程施工时刻，为满足工程进度要求，又满足箱梁预压要求，我单位依照设计图纸，结合现场实际情形，打算对各类型第一联施工的箱梁进行预压，其余箱梁支架参照预压的相关参数进行支架调整，不再进行预压。预压在一联支架搭设完成、验收通过、搁栅布置好以后进行。压重拟采纳钢筋、砂袋等材料，钢筋要紧堆载在中、端横梁处。依照事先运算的相应部位的重量来放置压重，预压重量为钢筋混凝土荷载的1.1倍。

1〕支架顶部标高的操纵：

依照支架需搭设的顶标高和地基面标高，合理选择和搭配不同高度的钢管，用管子割刀将余外钢管割除，在修平的立杆上口安装可调顶托，适当调剂可调底座和顶托的螺纹长度(外露螺纹不得超过其托座总长1/3)，测量组在底板边缘沿里程方向每隔5.0米提交操纵点的标高，其余各点由工人拉线操纵，顶部标高要求操纵±2cm以内。

2〕支架预拱度设置：

预拱度运算公式为f=f1+f2,其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体挠度预拱度，最大值设在梁的跨中位置，并按抛物线形式进行分配，算得各点的预拱度值后，通过支架上的可调顶托或底座对底模进行调整。考虑到张拉时起拱及设计资料要求，此处不考虑f3。

3〕搭设和拆除的相关要求

支架及其地基基础在以下时期进行检查与验收： A.基础完工后及脚手架搭设前；

B.作业层上施加荷载前； C.每搭设完10-13m高度后；

D.达到设计高度后；E.遇有六级大风与大雨后；冰冷地区开冻后； F.停用超过一个月。为保证支架能够满足受力要求，在支架搭设过程和验收中，严格按照«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»(JGJ130—2020)以及«建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范»〔JGJ166-2020〕要求进行。

〔1〕支架搭设前，建立相应组织机构，明确责任人。项目部按本施工方案和«建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范»规定要求向搭设和项目部相关人员做技术和安全交底，本工程支架搭设由专业施工队伍负责施工。

〔2〕支架搭设前按设计位置先弹出立杆位置线，垫板、底座安放位置保证准确。垫板放置要求不晃动，底座放置要求不滑动。

〔3〕为保证让支架立杆直截了当传递上部荷载，每搭完一步架体后，按以下要求校正纵距、横距、步距及立杆的垂直度：

项目立杆垂直度间距承诺偏差〔mm〕 H/1000，绝对值不大于100mm 纵距 ±50 横距 ±20 步距 ±20 纵向水平杆高差一根杆的两端±20 同跨内两根±10 4〕立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。开始搭设立杆时每隔6跨设置一根抛撑，直至扫地杆和水平杆安装稳固后，方可依照情形拆除。立杆的接头必须采纳对接扣件实行对接。立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的

接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。整个支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采纳直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。

5〕纵横向水平杆长度不宜小于3跨，一样不小于6m；纵横向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。纵横向水平杆对立杆起约束作用，故立杆和纵向水平杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。拆模前在任何情形下不得拆除贴近立杆的纵横向水平杆。上下相邻的纵横向水平杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情形。纵横向水平杆接长宜采纳对接扣件连接，也可采纳搭接。保证对接、搭接符合以下规定：

①纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

②搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。

6〕采纳扣件连接时须符合以下规定：〔1〕扣件规格与所连钢管的外径相配；

〔2〕扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50-60N.m，并不得小于40N.m；〔3〕各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不小于100mm。 7〕钢管支架施工时同时按以下要求做好工作：

〔1〕采纳泵送混凝土时，随浇随捣随平坦，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，及时摊平；

〔2〕幸免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击；〔3〕交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸。

8〕钢管支架组装完毕后须由项目部组织进行以下各项内容的验收检查，办理相关手续和书面检查、验收记录。

〔1〕所有落地承重垫木板是否全部垫实，且其轴线是否与支架在同一搭设轴线上；检查所有承重钢管或槽钢是否与顶托密贴，确保立杆受力平均；

〔2〕支架设置情形，包括底座、顶托、杆件的设置和连接是否符合要求；〔3〕地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求；

〔4〕底托、顶托螺旋杆伸出长度；〔5〕扣件紧固力矩，螺栓是否松动；〔6〕安全防护措施是否符合要求。

9〕搭设、拆除支架时，施工操作层铺设脚手板，工人必须系好安全带。 10〕支架的拆除必须按本施工方案的总体拆除顺序要求确定拆除时刻；拆除时在统一指挥下，按后装先拆、先搭后拆的顺序组织拆除工作。

10〕拆除支架前，清除支架上材料、工具和杂物等，然后先拆除上部可调托座，同时卸下跨梁、木楞等，再拆除梁板底模，后按顺序要求自上而下逐层拆除整个支架。

12〕拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增设杆件加固；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，设置横向斜撑加固。在拆除过程中，立杆的自由悬臂高度不得超过两步；通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度〔约6m〕时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除水平杆及其它杆件；拆除工作中，严禁使用榔头等硬

物击打、挖、硬拉。

13〕拆除支架时，设置戒备区和戒备标志，并设专职人员负责戒备。 14〕拆下的钢管与配件，必须单件由人工传递至地面，运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。严禁高空抛掷。

15〕支架预压

底模安设完毕后依照要求对箱梁选择最不利的一跨进行预压。预压的目的一是检验支架及地基的强度及稳固性，排除砼施工前支架的非弹性变形〔排除整个地基的沉降变形及支架各接触部位的变形〕。二是检验支架的受力情形和弹性变形情形，测量出支架的弹性变形。本方案采纳沙袋逐孔预压法进行预压，预压重量为箱梁砼重量的120%。沙袋事先称重以便操纵，沙袋码放依照梁体重量分布情形设置。以每孔为单位，逐孔预压，一孔卸载后，沙袋移至相邻孔。一联终止后，具备作业条件的，移至下一联，不具备作业条件的吊至地面，运输堆放到合适位置备用。

预压前一定要认真检查支架各节是否连接牢固可靠，同时做好观测记录，预压时各点压重要平均对称，防止显现反常情形。支架预压前在箱梁断面上设观测点，观测点沿梁长方向按1～3m设置断面，在钢管支架与门洞结合部位以及轮渡路边线与地基处理结合部位，因为沉降不一致，为了准确测出变形数据，在这些关键部位观测点沿梁长方向按1m设置，其余部位沿梁长方向按3m设置，每断面设7点，分别设在翼板边缘、底板边缘、底板中间。观测点设在底模上，底模不得悬空或翘曲，否那么将阻碍观测结果。观测点在预压前、预压时、预压后、卸载后观测并记录结果。为减小人为观测误差，定人、定仪器观测。预压时首日每隔4h进行一次沉降观测，以后可每隔8h进行一次，尽量幸免在强光、高温时进行。预压时刻许多于7天, 连续观测沉降值小于1mm/d，即可认为沉降稳固。

〔1〕测点布置：加载前，先准确确定各测点位置，用红漆做好记号。〔2〕加载及卸载顺序：

按荷载总重的0→60%→120%→60%→0进行加载及卸载，并测得各级荷载下

的测点的变形值。

预压前，测量各点标高。

按混凝土重量的分配情形，分两次加载至120%箱梁荷载。沙袋堆放顺序为先底板，后翼板，平均对称进行。为防止沙袋压载时遇阴雨天气，沙袋吸湿重量增加引起支架失稳，因此沙袋堆载完毕后，视情形使用篷布覆盖防雨。码放高度H=h×2.6×1.2/1.6m(h为该处箱梁混凝土平均厚度)。

其余运算同地基预压。〔3〕数据处理

预压时要紧观测的数据有：支架底座沉降—地基沉降；顶板沉降—支架沉降；卸载后顶板可复原量以及支架的测位移量和垂直度。沉降稳固卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。测量人员用专用表格对每次测量数据进行详细记载，依照现场采集的数据及时进行运算、分析、处理、修正，得出系统变形值。

〔4〕预拱度的设置

要紧考虑地基、支架下沉等施工预拱度，以及梁体张拉时起拱和弹性变形等因素，依照观测结果，按监控单位实时得出的数据设置预拱度。

〔5〕安全本卷须知：

a所有工作人员必须戴安全帽。

b设立安全禁区，预压时严禁无关人员进入预压区。

c压重试验总负责人由作业队队长担任，现场预压人员及机具由负责人统一指挥。

d加载和卸载均要逐步平均进行。

e发觉专门情形，赶忙停止作业；经检查分析处理后方可连续进行。

f预压前认真作好安全技术交底工作，使所有参加预压人员严格操作按规程进行，确保预压过程安全。 6.3 支架预压运算

预压箱梁构造如以下图所示：

以2×30m标准段现浇箱梁预压运算，选取一跨30m现浇箱梁进行预压运算及材料统计。

依照交警批复的万家丽路快速化改造工程交通组织设计，上部结构施工期间主线围挡33m，包括27m箱梁支架及6m宽的施工便道，考虑吊车站位及吊装只有6m宽度的作业面，本工程采取先进行底板支架预压，在铺设箱梁两侧翼缘板位置模板的施工方法。

支架预压过程中吊车最不利站位吊装图如下所示：

支架预压吊车站位图〔图中单位均为m〕

由图可知当起升高度为45m时作业半径能够满足要求。

〔1〕预压荷载荷载运算：

依照主线标准2×30m直线梁设计图纸及本方案碗扣式支架运算内容，钢筋混凝土比重取2.6t/m3。端梁位置厚2m，长1.6m，预压荷载作用长度取2.4m〔5根立杆〕，宽16.6m；腹板位置厚2m，长为30-2×2.1=25.8m，腹板宽度为0.6m，预压荷载作用宽度取1.8m〔跨4根立杆〕；空心底板位置总厚度为0.44m。梁端及腹板位置需加荷载q1=1.1×5.2=5.72 t/m2,空心底板位置需荷载q2=1.1×

1.144=1.26 t/m。

〔2〕预压荷载布置

预压采纳沙袋布置，沙袋选用90×90×110cm的沙袋，沙比重取1.7 t/m3，每个沙袋重1.5t，由50t汽车吊性能参数表可知，臂长49m时起重量为1.55t，能够满足要求。依照以上运算底板位置沙袋纵横向间距1m布置可满足要求。在腹板及端梁位置紧密布置双层沙袋，梁端位置需要在第二层沙袋上方堆放钢筋，每个梁端需堆放钢筋49.14t。支架预压沙袋布置如以下图所示：

吊车站位及支腿位置图详见附件四：支架预压图纸

第7章安全生产治理体系及保证措施

7.1 安全生产治理体系 7.1.1 安全生产治理体系 1. 安全生产目标

按照湖南省、长沙市安全治理相关规定，工程建设期间做到安全生产，争创平安工地。

2. 安全生产治理体系

项目经理部设立以项目经理为首的安全生产治理网络，项目经理为安全生产责任人，由专职安全员负责处理施工现场的安全生产治理。加强安全治理，做到安全施工，坚持管生产必须管安全的原那么，各项目组签订有安全保证指标和措施的安全承包协议书。实行安全目标治理，明确本工程安全标准和职责，形成一个有效的安全保证体系。各项目部安全治理网络图如下。

项目经理：傅建平项目总工：黄志巍安全总监：王飚安全主管：朱马宝第一分部：俞东元第二分部：董兆辉第三分部：陈台礼第四分部：王伟桥梁及道路施工队伍排水及管线施工队伍绿化及交通施工队伍桥梁及道路施工队伍排水及管线施工队伍绿化及交通施工队伍桥梁及道路施工队伍排水及管线施工队伍绿化及交通施工队伍桥梁及道路施工队伍排水及管线施工队伍绿化及交通施工队伍7.1.2 安全责任制

为了贯彻执行安全生产方针，强化〝谁承包，谁负责〞的原那么，本工程实行安全责任制。

〔1〕项目经理为安全施工的总责任人。

〔2〕分管生产的项目副经理对安全施工负直截了当领导责任，具体组织实施各项安全措施和安全制度。

〔3〕项目总工负责组织安全技术措施的编制和审核，安全技术的交底和安全技术教育。

〔4〕施工员对分管施工范畴内的安全施工负责，贯彻落实各项安全技术措施。

〔5〕工地设专职安全治理人员，负责安全治理和监督检查。

图7.1-1安全治理网络图

〔6〕各专业人员负有岗位的安全职责。〔7〕每个施工人员亦有安全职责。 7.1.3 安全教育

工程实施前，对参与本工程施工的全体职工进行安全生产的宣传教育，组织职工学习、市、局、公司颁发的关于安全生产的«规定»«条例»和«安全生产操作规程»，并要求职工在施工中严格遵守有关文件的规定。

安全教育分为一样性安全教育和安全技术交底两个时期。

〔1〕工程项目经理、施工现场施工员、安全员经安全岗位培训，考核合格，持证上岗。

〔2〕新工人进入施工现场前完成三级安全教育：安全差不多知识、法规、法制教育；现场规章制度和遵章守纪教育；

本工种岗位安全操作及安全制度纪律教育。〔3〕施工现场作业人员安全教育：进场安全教育；节假日前后安全教育；

季节性安全教育〔如高温、汛台、低温等自然变化〕。〔4〕特种作业人员的安全教育：

对特种作业人员进行安全教育，经培训、考核，取得劳动局核发的〝操作证〞后持证上岗；

施工现场中小型机械操作人员经培训考核，取得教育培训中心核发的〝操作证〞后持证上岗。

7.1.4 安全技术交底

施工员在安排生产任务的同时，结合分部、分项施工的特点，实施安全技术交底，操作人员签证认可，并保持记录。

〔1〕施工员或安全员对〝班组安全员〞进行安全监控职责范畴交底。〔2〕依照授权范畴，项目治理人员在签署〝动火证〝的同时，对〝动火监护员〞进行安全交底，明确监护职责和监护范畴，〝动火监护员〞签字认可，并保持记录。

7.1.5 安全检查及记录

〔1〕建立安全检查制度，除专职安全员每天进行例行检查外，项目治理部安全治理部门每周组织一次安全检查，并有专职安全员出具安全检查记录单，发觉安全问题或隐患限期整改。

〔2〕班组每天进行上岗安全检查、上岗安全交底、上岗安全记录和每周一次的安全讲评活动。

〔3〕每月由项目经理带队，对工地现场进行一次安全检查，记录存在的安全问题及隐患，并及时进行整改。

〔4〕项目经理部将协助业主及有关部门对工程施工进行安全检查，并依照检查结果及时进行整改。

〔5〕在节假前后、汛台期间、高温季节组织施工用电、防汛、防台和高温的

专项安全检查。

7.2 安全生产保证措施 7.2.1 安全治理措施

〔1〕项目部专职安全员负责对现场施工人员进行安全生产教育和对安全制度的学习，增强全体职工安全意识和自我爱护观念。

〔2〕加强对工程施工的安全治理工作，遵守标书、合同和有关安全生产的规章制度，施工负责人对本单位的安全工作负责，要进行有针对性的安全交底，提出明确的安全要求，并认真监督检查。对违反安全规定冒险蛮干的要勒令停工，严格执行〝安全生产一票否决〞制度。

〔3〕加强机械设备安全技术治理，机械设备的操作人员和起重指挥人员必须通过专门的培训，考试合格取得主管部门颁发的专门工种操作证后方可操作。

〔4〕设备安全防护装置做到可靠有效，起重机械严格执行〝十不吊〞规定和安全操作规程，所有起吊索具确保满足六倍以上安全系数，捆绑钢丝绳确保满足十倍以上安全系数。

〔5〕施工现场健全电气安全治理责任制度和严格的安全规程。电力线路和设备的选型按国家标准限定安全载流量，所有电气设备的金属外壳具备良好的接地或接零爱护，所有的临时电源和移动电具均设置有效的漏电爱护装置，经常对现场的电气线路、设备进行安全检查，对电气绝缘、接电零电阻和漏电爱护器安排专人定期测试。

〔6〕建立安全检查制度，除专职安全员每天进行例行检查外，项目经理部安全治理部门每月组织一次安全大检查，发觉安全问题或隐患及时整改。此外，项目经理部将协助业主及有关部门对工程施工进行安全检查，并依照检查结果及时进行整改。

〔7〕在施工区域和生活区域及道路上设置照明系统，保证夜间照明和生活

用电。

〔8〕施工现场坑、洞、危险处，设防护设施和明显的警示标志，不准任意移动。

〔9〕所有大临设施利用地锚将屋顶锚住。在台风季节，现场的临时设施如脚手架、临建、库房均需有抗风能力。雨季施工期间组织专人对施工现场进行防洪涝、防淤积的安全检查。

〔10〕施工区域内按有关规定建立消防责任制，按照有关防火要求布置临设，配备足够数量的消防器材，并设立明显的防火标志。

〔11〕加强工地临时施工便道的保养工作，教育司机遵守交通规那么，文明驾驶，确保施工期间现场人员和车辆运输的安全。 7.2.2 施工现场安全技术措施 1. 施工现场用电安全技术措施

〔1〕施工现场用电符合建设工程施工现场供用电安全规范的有关规定，采纳三相五线制配电。

〔2〕施工用电治理，操作由取得上岗证书的电工担任。必须严格按操作规程操作，无专门情形不准带电作业，正确使用个人劳保用品。

〔3〕本工程所有机械设备用电一律采纳接地爱护和现场重接地爱护，接地体一律用4×4角铁二根入土深2.5米，间距2.5米，接地电阻不大于4欧姆，并联接入地平线，连接牢固可靠，接触良好，接头处电焊Φ10螺栓紧固，绿黄色线作为接地线。

〔4〕配电线一律选用标准箱，挂设高度1.40米，箱前及两侧1米内不准作为工作面，门锁应有效，配电箱应作统一编号，并有检查保养记录卡，每十天为一次，按规定作好重复爱护接地。

〔5〕移动电箱的距离不大于30米，做到一机一闸一爱护。井架开关箱一律实行低压36V起动。

〔6〕下杆箱进线，应设塑料管子作滴水弯，引出线应分清。

〔7〕单相电气设备照明开关箱，配备单相三线制，插座关在上方设漏电爱护开关，移动电器和灯具一律采纳绝缘良好橡皮嵌线，无接头、无损坏、无碾压现象。

〔8〕各箱内应明显分开〞动力〞、〞照明〞单相电器〞电焊〞等使用插座熔断器。

〔9〕做好各项防雷工作。 2. 现场施工机械安全技术措施

〔1〕机械操作人员持公司的操作证上岗，必须严格执行各项操作规程，正确使用个人劳动用品。

〔2〕安全措施必须齐全有效，支架搭拆工作必须持有劳动局培训颁发的操作证才有效，搭设完毕，必须经公司安全员验收签字，挂上验收牌和限载牌，否那么不得使用。

〔3〕电焊机与对焊机及切割器材，应采纳一机一闸，应该置空气开关作过载爱护，二次进线电源接头处用绝缘材料作好防护装置，二次出线使用线鼻子夹紧，氧气瓶乙炔气瓶要有面火防止器。两瓶之间的距离应大于5米，离易燃物大于15米，离明火作业点应大于30米，焊割作业前应办理动火审批手续，并有专人负责监护工作。操作人员必须持专门工程操作证方可上岗，严格执行〞十不烧〞制度，正确使用个人劳动用品。

〔4〕木工机械：圆锯设置松口刀，轧刨设回弹安全装置，外露传动部位均设置防护装置，所有机械必须随机开关，操作人员必须明白得本机安全操作规程，熟知本机的安全性能。

〔5〕各机械实行例保制度，损坏修理工作有专职机械修理工负责修理。 3. 高空作业安全技术措施

凡在坠落高度基准面在2m以上〔含2m〕有可能坠落的在高处进行的作业，

均称为高处作业。

1〕进行高处作业时，应注意以下的要求：

〔1〕凡参加高处作业人员必须经大夫体检合格，方可进行高处作业。对患有精神病、癫痫病、高血压、视力和听力严峻障碍的人员，一律不准从事高处作业。

〔2〕登高架设作业〔如架子工〕人员必须进行专门培训，经考试合格后，持劳动安全监察部门核发的«特种作业安全操作证»，方准上岗作业。

〔3〕凡参加高处作业人员，应在开工前进行安全教育，并经考试合格。〔4〕参加高处作业人员应按规定要求戴好安全帽、扎好安全带，衣着符合高处作业要求，穿软底鞋，不穿带钉易滑鞋，并要认真做到〞十不准〞：一不准违章作业；二不准工作前和工作时刻内喝酒；三不准在不安全的位置上休息；四不准随意往下面扔东西；五严峻睡眠不足不准进行高处作业；六不准打赌斗气；七不准乱动机械、消防及危险用品用具；八不准违反规定要求使用安全用品、用具；九不准在高处作业区域追逐打闹；十不准随意拆卸、损坏安全用品、用具及设施。

〔5〕高处作业人员随身携带的工具应装袋精心保管，较大的工具应放好、放牢，施工区域的物料要放在安全不阻碍通行的地点，必要时要捆好。

〔6〕吊装施工危险区域，应设围栏和警告标志，禁止行人通过和在起吊物件下逗留。

〔7〕夜间高处作业必须配备充足的照明。

〔8〕尽量幸免立体交叉作业，立体交叉作业要有相应的安全防护隔离措施，无措施严禁同时进行施工。

〔9〕在高处吊装施工时，紧密注意、把握季节气候变化，遇有暴雨，6级及以上大风，大雾等恶劣气候，应停止露天作业，并做好吊装构件、机械等稳固工作。

〔10〕高处作业中所用的物料必须堆放平稳，不可置放在临边或洞口邻近，对作业中的走道、通道板和登高用具等，必须随时清扫洁净。拆卸下的物料、剩余材料和废料等都要加以清理及时运走，不得任意乱置或向下丢弃。各施工作业场所内凡有可能坠落的任何物料，都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落伤人。

2〕〝三宝〞防护

〔1〕进入施工现场的任何人员必须按标准佩戴好安全帽。

〔2〕凡在高处作业或悬空作业，必须系挂好符合标准和作业要求的安全带。〔3〕高处作业点的下方必须设挂安全网，凡无外脚手架做为防护的施工，必须在第一层或离地高度4m处设一道固定安全网。

3〕〝临边〞防护：在支架搭设中，临边的一面要有防护措施，须设置围栏或搭设安全网。

4〕攀登作业的防护，所有各类人员的上下都必须在规定的通道行走，不承诺利用臂架或脚手架杆件与施工设备进行攀登。攀登时，不管使用哪一类和形式的梯子，都应事先按有关标准加以检查和验收

5〕作业警示、监护

在高处作业范畴以及高处落物的损害范畴须设置安全警示标志，并设专人进行安全监护，防止无关人员进入作业范畴和落物伤人。

〔1〕进入施工现场人员必须戴安全帽，非工作人员不得进入。〔2〕上下交叉作业设置双层防护隔板。

〔3〕对下方有行人通过的门口，通道搭设安全通道防护棚。〔4〕上下物品须用绳或专门容器拉上送下，不得扔掷。

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