脚手架工程搭设施工方案

目 录

一、工程概况 2

二、编制依据 2

三、扣件式落地钢管外脚手架搭设 2

四、脚手架搭设安全要求 4

五、落地式扣件钢管脚手架计算书 5

六、悬挑脚手架搭设 11

七、悬挑脚手架设计计算 14

八、脚手架拆除 17

一、工程概况

金星花苑工程位于衡阳市华新开发区长丰大道与白云路交接处，结构类型为框架剪力墙结构，总建筑面积45565平方米，总建筑高度为105.2m。地下二层，地上三十层，其中一至三层设计为商业裙房，四层以上标准层为住宅，技术转换层楼面标高为15.9m，工程平面尺寸为60.4m*53.6m，一层层高为5.3m，二层为4.6m，三层为6m，架空层为3.6m，以上标准层为2.9m。

为了确保外架安全，根据本工程结构特点，结合《湖南省建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见》的要求，特制定本施工方案，其中外架受力计算，立柱稳定验算，详见外架工程书。

一层至十一层(标高±0.00-38.3m)采用双排落地式钢管脚手架，第十一层至三十层脚手架，采用型钢悬挑架斜拉钢丝绳分段卸荷至主体结构上，型钢预埋位置为第十一层(标高为38.3m)、第二十层(标高为.4m)。则悬挑架高度为26.1m。其中考虑到地下室外围回填土方，东向A-3/N交58轴在四层采用预埋型钢，作为悬挑架，架空层以下落地架在回填土时拆除。悬挑高度为23.2m。

二、编制依据 1 、设计施工图 2 、《建筑施工手册》

3、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001〈2002局部修改〉 4 、《材料力学》 5 、《钢结构》

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7、《混凝土结构荷载规范》GB50010-2002

8、《建筑施工计算手册》 江正荣编著 中国建筑工业出版社

三、 扣件式落地钢管外脚手架搭设 1、 材料要求 1.1、 钢管

钢管采用外径48㎜的钢管。立杆、大横杆的钢管长度一般为3米与6米两

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种；小横杆一般为1.5米与2米两种。钢管应涂刷油漆。 1.2、 扣件

扣件用机械性能不低于KT33～8的可锻铸铁制造。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离要小于5㎜。 1.3、 脚手板

根据工程实际情况，本工程采用厚50㎜竹脚手板。 2、搭设要求 2.1、 搭设程序

立杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→脚手板→护身栏杆 2.2、 基本要求

脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中能承受各种荷载作用而不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。

2.2.1、大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆与大横杆卡牢，立杆下应有底座和垫板。整个架子设置必要的支撑和连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。 2.2.2、外脚手架沿建筑物连续封闭搭设，确实不能封闭处，应设置必要的横向支撑，端部加强设置连墙点。

2.2.3、脚手架搭设满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求，同时保证搭设升高、周转脚手板和操作安全方便。 3、 对地基的要求

搭设脚手架的场地必须坚实平整。每根立杆底部应设底座，并垫厚度大于50㎜的木板，木板面积不小于0.15㎡。立杆底部加设纵横扫地杆，减少架体不均匀沉降。 4、 搭设参数

脚手架为双排架，一至十层搭设高度为38.3米，立杆采用单立管，立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.65米。计算书附后。 5、 脚手架与主体结构的连接

连墙件采用2步3跨，竖向间距为3.3米，水平间距为4.5米。

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6、 脚手架支撑的设置

脚手架纵向支撑〈剪刀撑〉设在脚手架外侧，沿高度由下而上连续设置。每15米设置一道，且建筑物转角、两端必须设置。纵向支撑宽度宜为5～7立杆间距，斜杆与地面夹角宜在45°～60°范围。纵向支撑应用旋转扣件与立杆和横向水平扣牢，连接点距脚手架节点不大于150㎜，纵向支撑钢管接长，宜采用对接扣件对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于1米，并用3个旋转扣件扣牢。

7、 构造要求

立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相邻立杆接头应错位不小于500㎜，且不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500㎜，同一步内外两根纵向水平杆接头应错开，并不在同一跨内。

操作层脚手板铺设应满铺、铺稳，离开墙面120～150㎜。脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的脚手板接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200㎜。不允许有探头板，脚手板总挑长度不宜超过150㎜。

脚手架操作层必须设180㎜高的挡脚板和高度1.2的护身栏〈由两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢〉 8、 脚手架搭设的质量要求 8.1、立杆垂直偏差

纵向垂直偏差不大于H/200，且不大于100㎜。

横向偏差不大于H/400，且不大于50㎜〈H为搭设高度〉

8.2、纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20㎜，横向水平杆水平偏差不大于10㎜。

8.3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20㎜，立杆纵距偏差不大于50㎜。 8.4、扣件紧固立宜在45～55N.m或高于60N.m。 8.5、连墙点数量足够，连接牢固，无松动现象。

四、脚手架搭设安全要求

1、脚手架的安全网按悬挂方式有垂直和水平两种。

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1.1、垂直安全网

一般为细尼绳编织，设置于外脚手架外侧，满挂脚手架。安全网应封严，与外脚手架固定牢靠。 1.2、水平安全网

水平安全网用直径9㎜的麻绳或尼龙绳编成，规格3~6米，网眼5㎝左右，从二层楼面起设置水平安全网，往上每隔3-4层设一道，施工层再加设一道水平安全网。要求网绳不破损，绑扎要牢固，网身绷紧，拼接严密，能承受不少于1600N的冲击荷载。 2 、防点避雷

2.1、在高、低压线路下方不得搭设脚手架，脚手架的外侧边缘与外电架空线路

的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离见下表： 外电线路电压〈KV〉 1以下 最小安全操作距离〈m〉 4 6 0 1-1110 8 35-220 10 15 154-330-500 2.2、房屋四角脚手架立杆上设避雷针，并将所有最上层大横杆全部接通，形避雷网络，接地线采用直径不小于8㎜的圆钢，应保证接触可靠，接地板直径不小于20㎜圆钢，按脚手架长度不超过50米设置一个，埋入地面于深度不浅于500㎜。

2.3、在施工期间遇有雷雨时，钢脚上操作人员立即离开。

五、落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2002局部修改）

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为38.3米。立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米立杆的步距1.65米。 采用的钢管类型为Φ48³3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.3米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0KN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

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1、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1）、均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038 KN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.30³1.500=0.45 KN/m 活荷载标准值 Q=3.000³1.50=4.5 KN/m

荷载的计算值 q=1.2³(0.038+0.45)+1.4³4.5=6. KN/m

1.2、强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:

Mmax= ql²/8≤[σ]=205 N/㎜² M=6.³1.050²/8=0.95kN.m

σ=0.95³106/5075.0=187N/㎜²≤[σ]=205 N/㎜² 强度满足要求! 1.3、 挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

ω=5qL4/384EI≤[ω]=L/150 荷载标准值q=0.038+0.45=0.49KN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5³0.49³10504/（384³2.1³105³121800）[ω]=L/150=1050/150=7㎜。

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=0.3㎜≤

挠度满足要求! 2、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆上面. 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆最大弯矩和变形，小横杆正中压在大横杆上。

计算小横杆的支座反力：

P=(0.038+0.45)kn/m*1.05m/2=0.26kn 大横杆钢管自重： q1=0.038kn/m 施工荷载标准值： q2=3*1.05/2=1.58kn/m

荷载计算值：q=q1*1.2+q2*1.4=0.038*1.2+1.58*1.4=2.26kn/m

2.1、 强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mmnx=0.1qL²+PL/4 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.1*2.26*1.52+0.26*1.5/4=0.6kn.m σ=0.6³106/5075=118N/㎜²

大横杆的计算强度小于205.0N/㎜² ,满足要求! 2.2、挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

ωmax=0.677ql4/100EI

集中荷载最大挠度计算公式如下: ωmax =1.146pl³/100EI

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大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

ω1=0.677³0.038³15004/100³2.1³105³121800=0.05㎜ 集中荷载标准值P=0.26kn

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

ω2=1.146³0.26³103³1500³/100³2.1³105³121800=0.39㎜ 最大挠度和 ω=ω1+ω2 =0.44㎜

大横杆的最大挠度小于1500/150与10㎜,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算<规范5.2.5>:R≤RC

其中RC—扣件抗滑承载力设计值,取8.0KN;

R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 荷载值计算

水平大横杆传给立杆的支座反力：F=0.617*2.66*1.5+0.5*0.26*1.5=2.66kn≤RC

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时,实验表明;单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0KN; 4、立杆计算

4.1、脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。不考虑风载时，立杆按下式验算：

N/ψA≤KAKHf

其中 N=1.2(n1NGK1+NGK2)+1.4NQK 式中

N—格构式压杆的轴心压力；

NGK1—脚手架一步一纵距的钢管、扣件重量，查《建筑施工计算手册》第399页表7-4为0.411kN

NGK2—一个立杆纵距的附设构件及物品重量，查表7-5为2.95kN

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NQK—一个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力，查表7-6为4.2kN n1—脚手架的步距数，n1=H/1.65=38.3/1.65=23

ψ—格构式压杆整体稳定系数，按换算长细比λcx=μλx ψ=0.281

λx—格构式压杆长细比，由表7-8查取，λx=2H1/b=6.3 μ—换算长细比系数，查表7-9，μ=25

A---架手架内外排立杆的毛截面之和，υ48*3.5钢管截面之和为2*4=978mm2

KA---与立杆截面有关的调整系数，此处内外排均采用单根，KA=0.85。 KH---与架手架高度有关的调整系数。H≥25m时，KH按下式计算： KH=1/[1+(H/100)]=1/[1+(41.2/100)]=0.71 H---脚手架高度(m)，此处为41.2m

ƒ---钢管的抗弯、抗压强度设计值，ƒ=205N/mm2. 则

N/ψA =[1.2(n1NGK1+NGK2)+1.4NQK]/ψA

=[1.2*(23*0.411+2.95)+1.4*4.2]*103/(0.281*978) =75.6N mm2≤KAKHf=0.85*0.71*205=123 N/mm2。

整体稳定性符合要求。

4.2、双排脚手架单杆稳定性按下式核算： N1/ψ1A1+σm≤KAKHf

N1—不考虑风载时由N计算的内排或外排计算截面的轴心压力；21.75/2=10.9KN ψ1—按λ1=h1/i1，查表7-7得的稳定性系数；λ1=h1/i1=1650/15.78=104，

则ψ1=0.559

h1—脚手架底步或门洞处的步距；h1=1.65m

A1、i1—内排或外排立杆的毛截面面积和回转半径；A1=4mm2，i1=15.78 σm—操作处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载QK=2.0kN/m2时，取σm =35N/mm2

则N1/ψ1A1+σm=10.9*103/0.559*4+35=74.9 N/mm2≤KAKHf=123 N/mm2。 5、脚手架与结构的连接计算

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5.1、连接件抗拉、抗压强度按下式计算： σ=Nt(Nc)/A≤0.85f

5.2、连接件与脚手架及主体结构的连接强度按下式计算： Nt(Nc)≤[Nvc]

式中 σ—连接件的抗拉或抗压强度；

Nt(Nc) —风荷载作用对连墙点产生的拉力或压力，可由下式计算： Nt(Nc)=1.4H1L1W=1.4*3.3*4.5*0.8=16.6kN

H1、L1—连墙点的坚向及水平间距；H1=3.3m；L1=4.5m W—风载标准值，衡阳地区风载标准值为0.8kN/m2； An—连接件的净截面积；单根钢管截面积为4mm2。

[Nvc]—连接件的抗压或抗拉设计承载力，采用扣件时，[Nvc]=6KN/只； f—的抗拉、抗压强度设计值。f=205N/mm2。

σ=Nt(Nc)/A=16.6*103/4=33.9N/mm2≤0.85f=0.85*205=174 N/mm2。当采

用扣件时，应用3个扣件，其抗拉或抗压承载力为18kN，可满足要求。 6、最大搭设高度的计算

双排扣件式钢管脚手架一般搭设高度不宜超过50m，其最大搭设高度按下式计算：

Hmax≤H/(1+H/100)

其中 H=[KAψAf—1.3(1.2NGK2+1.4NQK)]*h/1.2N GK1 式中 Hmax—脚手架最大搭设高度； ψAf—可由表7-10查取；得67.521 h—脚手架的步距，为1.65m H=[KAψAf—1.3(1.2NGK2+1.4NQK)]*h/1.2N GK1

=[0.85*67.521-1.3*(1.2*2.95+1.4*4.2)]*1.65/1.2*0.411 =151m

Hmax≤H/(1+H/100)=151/(1+151/100)=60m，且落地式架手架搭设最大高度为50m

本工程中，落地式脚手架搭设高度为38.3m，小于最大搭设高度50m，则符合要求。

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7、立杆的地基承载力计算

立杆底座验算： N≤Rd

立杆地基承载力验算： N/Ad≤K.fK

式中 N—脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值；

Rd—底座承载力(抗压)设计值，一般取40kN； Ad—立杆其础的计算面积；单根钢管面积4mm2。 fK—地基承载力标准值，取新近回填土，fK =85N/mm2。

K—调整系数，碎石土、砂土、回填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混

凝土取1.0。

N=21.75/2=10.9kN≤Rd=40kN，底座满足要求；

N/Ad=10.9*103/4=22.3N/mm2≤K.fK=0.4*85=34 N/mm2。

地基承载力的计算满足要求!

六、悬挑脚手架搭设要求

本工程十一层以上采用悬挑脚手架搭设，脚手架采用钢管（Ф48³3.5mm）扣件组合连接。脚手架步距1.65m，立杆间距1.5m，立杆排距0.9m，立杆离墙0.3m。外立杆离槽钢端0.05m

悬挑梁架采用18#槽钢，外伸出1.35m，内锚固1.65 m槽钢长度为3m，(当

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遇阳台凹进部分时，为保持架子外围统一，应增加阳台悬挑长度，则槽钢长度为6m。)

锚固筋采用ф16钢筋，（ф16钢筋前后两道，第一道离外墙板边0.1m，第二道设置在离外墙板1.55m，ф16钢筋锚固钢筋与楼板钢筋绑扎连结焊接牢固，混凝土浇筑），锚固钢筋、槽钢之间铁板榫紧电焊固定

悬挑梁架挑出前端采用Φ18.5钢芯6³19钢丝绳向上斜位，斜拉另一端与主体结构墙面(或楼面)预埋ф16钢筋环拉接，00型M30花篮螺丝（紧线扣）进行固定。

脚手架立杆与18#槽钢采用Ф20钢筋竖向焊接，钢筋长100mm，立杆套在钢筋上，离槽钢满200mm处设置纵向扫地杆，采用直角扣件与立杆扣牢，横向扫地杆也采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上固定。悬挑梁架采用竹笆脚手板满铺，脚手板上部采用密目网满包，防止物料高处坠落伤人。 悬挑架搭设大样：

¦µ16¦4Υ8*3.5立杆¦µ高¦µ¦1µ6¦2µ0

脚手架连墙杆设置全部采用钢管拉结，均匀布置，每个拉结间距不得超过两步两跨且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内，连墙杆水平布置且与墙体垂直，连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。

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1、.搭设立杆的技术措施：

1.1、 外径Ф48mm或Ф51mm的钢管严禁混合使用。

1.2、 相邻立杆的对接扣件交错布置，两个相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的相邻接头，在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点距离不宜大于1/3。

1.3、 开始搭接立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后方可根据情况拆除。

1.4、 当搭至有连墙杆的构造时，搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙杆，连墙杆靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm，连墙杆竖向间距3.3米，水平间距3.0米；

1.5、 立杆顶端高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米，钢管长度不应小于6米。

2、搭设纵、横向水平杆的技术措施：

2.1、 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

2.2、 在封闭型脚手架中同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外立杆扣牢固定。

2.3、 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内，不同步或不同跨小于纵向距离的1/3。

2.4、主节点处设置一根横向水平杆。用直角扣件扣牢，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的长度不应大于500mm。

2.5、当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。

2.6、脚手架对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，但应将脚手板两端与其可靠固定，作业层脚手架应满铺，铺稳，离墙面不大于120~150mm。 2.7、 竹笆脚手板应按其主筋，垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺四角，应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。 3、搭设连墙杆、剪刀撑、横向撑、抛撑安全技术措施：

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3.1 、连墙杆应从底部第一步纵向扫地杆上皮距300mm处。开始设置附墙件,一端与立杆扣件连接，另一端与结构预埋件焊接并垂直于墙面。连墙杆宜靠近主节点设置，偏离不大于300mm。

3.2、 连墙杆竖向间距3.3米，水平间距3.0米，连墙杆采用矩形布置。 3.3、 连墙杆水平放置，当脚手架下部不能连时，设置抛撑，采用通长杆与脚手架连接，与地面倾角应在45度~60度间。连接点中心到主节点距离不应大于300mm，抛撑应在连墙搭设后方可拆除。

3.4、双排脚手架与悬挑脚手架外侧立面、竖向、纵向均设置剪刀撑，从底到顶，连续设置。

3.5、剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上。旋转扣件中心线到主节点距离不大于150mm。 3.6、横向斜撑应在同一节间，由底到顶乙字形连续设置。 3.7、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向水平杆等同步搭设。 4、扣件安装的安全技术措施：

4.1、 扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧不应小于40N.M且不大于65N.M。 4.2、 在主节点处，固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑、斜撑等用的直角扣件、螺旋扣件中心线的相互距离不应大于150mm。

4.3、 对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm． 5、安全防护措施

5.1、 脚手架外立面满设密目安全网，底层与操作层之间沿高度方向设置水平安全兜底网不少于3道。

5.2、竹笆脚手板在施工操作层与首层应满铺，在悬挑高度范围内铺设不少于4道，并不得留有空隙与探头板，脚手板与墙面之间的距离不应大于200mm，脚手板与脚手架用铁丝进行绑扎固定。

5.3、在十二层悬挑层上，采用脚手板与立面成30度斜向满铺，钢管拉结固定。沿建筑物四周设置

七、脚手架设计计算 ，

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计算高度取26.1m

1、脚手架结构自重产生的轴心压力NG1： 查表得：NG1=0.411kN

2、脚手板、栏杆、安全网等防护材料的轴心压力NG2脚手板铺设层数按六层计算：

查表得：NG2=4.185kN 3、施工活荷载产生的轴力Nq：

q=2.0kN/m2（假设三层同时操作） 查表得：Nq=6.3³3=18.9KN

4、计算立杆的轴力设计值：（式中n为脚手架步数）

n=26.1/1.65=16

N=1.2（n³NG1+ NG2）+1.4 Nq

=1.2³（16³0.411+4.185）+1.4³18.9 =39.5kN

5、脚手架立杆的整体稳定性验算： 根据验算式N/ψA≤K1K2f

其中ψ由连墙杆的竖向间距及立杆横距控制，查表得：ψ=0.75 K1=0.85，K2=1/(1+H/100)=1/(1+32.1/100)=0.75，f=205N/mm2 K1K2f=0.85³0.75³205=130.7N/mm2

N/ψA=39500/（0.75³2³4）=53.9N/mm2＜K1K2f=130.7N/mm2 脚手架的整体稳定性满足要求。 6、脚手架的单立杆稳定性验算： 根据验算式：N1/ψ1A1+σm≤K1K2f N1=N/2=20kN，

根据步距及钢管回转半径，查表得ψ1=0.588 施工荷载为2.0kN/㎡时，σm=35 N/mm2 N1/ψ1A1+σm =20000/（0.588³4）+35 =104.5N/mm＜K1K2f=142.9N/mm 脚手架的单立杆稳定性满足要求

2

2

15

7、挑梁计算（按无斜撑计算） 7.1、钢挑梁选用18#槽钢

Q235钢抗弯强度设计值为：f=215N/mm2,抗剪强度设计值：fv=125N/mm2, 18#槽钢截面特征：A=29.29cm，Ix=1369.9cm，Wx=152.2cm,tm=10.5mm，t=9mm，b=70mm，槽钢理论重量为q=23kg/m=0.23kN/m， 悬挑梁计算简图如下：

243NqARA325950NB75

图中N=20.4KN，Mmax=20*0.325+20*1.275+0.5*0.23*1.352=32.2kN²m 7.2、抗弯验算

根据计算式： Mmax/（γx ³Wx）＜[f]

32.2³106/（1.05³152.2³103）=201.5N/mm2＜[f] =215N/mm2 满足抗弯要求 7.3、抗剪验算 根据验算式：τ=VS/Itm 其中

V=2*N+QL=2*20+0.23*1.35=40.3KN

，

S=70*10.5*(90-10.5/2)+[9*(90-10.5)*(90-10.5)/2]=90732mm3，I=1369.9cm4，tm=10.5mm， 最大剪应力 τ

max

=41.2*103*90732/1369.9*104*10.5=25.5N/mm2＜[fv]=125N/mm2

满足抗剪要求 7.4、环锚固抗拔力验算

锚固拉筋所承受的拉力，最不利的情况下为承受整个悬挑架的重量，其拉拔

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力为F=2*N+QL=2*20+0.23*1.35=40.3KN，υ16钢筋，其截面面积A=201mm2,一个拉环为2肢，则σ=F/A=40.3*1000/2*201=100＜[σ]=300N/mm2，则锚固钢筋采用υ16可满足拉拔力要求。

锚固钢筋ф16的锚固长度验算公式为：La=αfy²d/ft带肋钢筋α=0.14，本工程中砼强度等级为C50，则ft=2N/mm2。La=αfy²d/ft=0.14*300*16/2=336mm 且不小于30d=480mm，取La=480mm。 7.5、脚手架与结构的连接计算

连墙件竖向间距3.3m，水平间距3.0m，风荷载标准值W=0.25kN/m2 连墙件抗拉、抗压强度验算式： σ=N/An≤0.85f

其中N=1.4H1L1W=1.4*3.3*3.0*0.25=3.47KN，An=4mm2， σ=N/An=3.47*103/4=7.1N/mm2≤0.85f=0.85*215=182.75N/mm2。 单个扣件抗拉设计值[Nvc]=6KN≥N=3.47KN。固满足要求。 7.6、 钢丝绳验算

在正常情况下，钢丝绳不考虑拉力，只有当槽钢后锚固环损坏时，钢丝绳开始工作，此时槽钢按简支梁计算，计算简图如下：

经计算得F=29kN

钢丝绳的容许拉力计算公式：[Fg]=αFg/K，υ18.5钢丝绳破断拉力总和为Fg=180kN, 对6³19钢丝绳，α=0.85，钢丝绳使用安全系数K=5， 则αFg/K=0.85*180/5=30.6kN＞F=29kN，钢丝绳满足要求。 00型M30花篮螺丝(紧扣线) [F]=30KN＞F=29kN,符合要求。

八、脚手架拆除要求

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1、拆除前必须完成以下准备工作：

1.1、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合要求

1.2、根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施

1.3、拆除安全技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术交底 1.4、清除脚手架上杂物及地面障碍物 2、拆除应符合以下要求

2.1、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业 2.2、所有

连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2 步，应增设连墙件加固

2.3、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件

2.4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向支撑加固 3、卸料应符合以下要求

3.1、各构件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔

3.2、运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀

3.3、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内

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