1 工程设计概况
1.1工程介绍
本办公楼是XX行政办公楼，市XX路与XX路交叉口，设计为六层室六层框架填充墙结构内设计标高±0.000，室外高差0.600m, 建筑面积约6300 m2，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。门窗材料及洞口大小详见建筑图中的门窗表。 1.2工程地质气候资料 1.2.1 地质条件
经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类土，表层为耕植土，厚度0.5—0.7m，其下为粉质粘土，塑性指数为10.5，液性指数为0.25。地形平坦，地貌单一，地层 结构稳定，主要是第四季冲积原因形成的沉积物。上部为新近堆积物，本地区适 合建造各种类型及规模的建（构）筑物。地基承载力特征值为80Kpa，自然容量为2.7克/cm3 。设防烈度为7度。 1.2.2 气候条件
属北温带性季风气候，冬季严寒，夏季炎热，温度升降迅速。历年最大冻结深度为35cm，基本雪压为0.4KN/ m2，历年平均湿度为66%，历年最大绝对湿度为41毫巴。历年平均风速为2.49m/sec，历年最大风速为36.9m/sec，历年盛行风向为：冬季多北风，西北风；夏季多南风，东南风。基本风压为0.45KN/ m2。 历年平均降雨量为606.1mm，历年最大降雨量为1182.2mm。 1.3建筑荷载:
上人屋面 2.0 KN/ m2 不上人屋面 0.5 KN/ m2 厕所 2.0 KN/ m2办公室 2.0 KN/ m2 楼梯间 3.5 KN/ m2
填充墙 19KN/m3 钢筋混凝土 25KN/m3 水刷石墙面 0.5KN/㎡ 贴瓷砖墙面 0.5KN/㎡ 水泥砂浆20KN/m3 铝合金门 0.4KN/㎡ 水磨石地面 0.65KN/
第 页 共
页
㎡. 水磨石地面，10mm面层，20mm水泥砂浆打底。120mm钢筋混凝土板，15厚天棚水泥砂浆抹灰，吊顶棚。
2 初步设计及侧移刚度计算
2.1梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定
本办公楼采用柱距为5800×6000的柱网，层高取4.2m，本办公楼的柱网布置图如下图所示：
图2.1柱网布置图
2.1.1 初估截面尺寸
1、 取柱：b×h=600mm×600mm 2、梁，梁编号如下图：
L1: h=(1/12～1/8)×3000=250～375 取h=400mm
b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×400=133～200 取b=250mm L2: h=(1/12～1/8)×6000=500～750 取h=700mm
b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233～350 取b=300mm L3: h=(1/12～1/8)×2800=230～350 取h=350mm
b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×450=130～225 取b=250mm L4: h=(1/12～1/8)×5800=480～725 取h=700mm
b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233～35 0 取b=300mm L5: h=(1/12～1/8)×8600=716～1075 取h=750mm
b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×750=250～375 取b=400mm
第 页 共
页
图2.2梁布置示意图
2.1.2 梁的计算跨度
框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：
图2.3梁的计算跨度
2.1.3 柱高度
底层柱 h=4.2m（不考虑基础） 其他层 h=3.6m
图2.4横向框架计算简图及柱编号
2.2荷载计算 2.2.1 屋面均布恒载
二毡三油防水层 0.35 kN/ m2 冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m2 20mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 ×20=0.4 kN/ m2 100～140厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.1+0.14)×7/2=0.84 kN/ m2 120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5 kN/ m2 15mm厚纸筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ m2 共计 4.88 kN/ m2 屋面恒载标准值为：
（52+0.24）×（6×2+2.4+0.24）×4.88=3732.20 kN 2.2.2 楼面均布恒载 按楼面做法逐项计算
25厚水泥砂浆找平 0.025×20=0.05 kN/ m2 120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12×25=2 kN/ m2 15厚纸筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/ m2
第 页 共
页
共计 3.29kN/ m2 2.2.3 楼面恒载标准值为：
（52+0.24）×（6×2+2.4+0.24）×3.29=2477.93kN 2.2.3 屋面均布活载
计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载： 0.2×（52+0.24）×（6×2+2.4+0.24）=152.95 kN 2.2.4 楼面均布活荷载
楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为22.0KN/ m2，走道、消防楼梯为2.5 kN/ m2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。 楼面均布活荷载标准值为：
2.5×（52+0.24）×（6×2+2.4+0.24）=1911.98 kN 2.3梁柱自重
L1： b×h=0.25m ×0.4m 长度3.0m
每根重量 0.4×3.0×25×（0.02×2+0.25）=3.48kN 根数 4×6=24根
L2： b×h=0.7m×0.3m 长度6.0m
每根重量 0.7×6×25×（0.02×2+0.3）=35..7kN 根数 14×2×6=168根
L3： b×h=0.25m×0.45m 长度2.8m
每根重量 0.45×2.8×25×（0.02×2+0.25）=7.83 kN 根数 14×6=84根
L4： b×h=0.3m×0.7m 长度5.8m
每根重量 0.7×5.8×25×（0.02×2+0.3）=34.51kN 根数 10×4×6=240根
L5： b×h=0.4m×0.75m 长度8.6m
每根重量 0.75×8.6×25×（0.02×2+0.4）=70.95 kN
根数 4×6=24根
Z1： 截面 0.6×0.6 m2 长度4.2m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×4.2×25=43.01 kN 根数 14×4=56根
Z2： 截面 0.6×0.6 m2 长度3.6m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×3.6×25=36.86 kN 根数 14×4×5=280根
表2.1梁柱自重
梁（柱）编 号 L1 L2 L3 L4 L5 Z1 Z2 截面（m2） 长度（m） 根数 0.25×0.4 0.3×0.7 0.25×0.45 0.3×0.7 0.4×0.75 0.6×0.6 0.6×0.6 3.0 6.0 2.4 5.8 8.6 4.2 3.6 24 168 84 240 24 56 280 每根重量（kN） 3.48 35.4 7.83 34.51 70.95 43.01 36.86 2.4横向刚度计算 2.4.1 梁柱线刚度计算
表2.2横梁线刚度i b的计算
Ec N/mm2 3.0×104 3.0×104 3.0×104 3.0×104 3.0×104 b×h mm×mm 300×700 250×450 300×700 400×750 250×400 I0 mm4 8.58×109 1.3×109 8.58×109 l mm 6000 2800 5800 EcI0/l N·mm 4.44×1010 2.03×1010 4.28×1010 4.44×1010 1.73×1010 1.5EcI0/l N·mm 6.66×1010 3.04×1010 6.43×1010 6.66×1010 2.60×1010 2EcI0/l N·mm 8.88×1010 4.06×1010 8.56×1010 8.88×1010 3.46×1010 10.50×109 8600 1.90×109 3000 第 页 共
页
表2.3柱线刚度i c的计算：I=bh3/12
层 次 hc （mm） 1层 2——6层 Ec （N/mm） 600×600 600×600 10.8×1010 10.8×1010 7.71×1010 9×1010 2b×h Ic EcIc/hc （N·mm） （mm×mm） （mm4） 4200 3.0×104 3600 3.0×104 2.4.2 各层横向侧移刚度计算 (D值法) 底层
边架边柱（4根） K=0.86
αc=(0.5+K)/(2+K)=0.48 Di1=αc×12×ic/h2
=0.86×12×7.71×1010/42002 =145
边框架中柱 （24根） K=3.38/12.77=0.266 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.338 Di2=αc×12×ic/h2
=0.338×12×12.77×1010/42002 =22684
中框架边柱 （24根） K=（2.5+3.38）/12.77=0.460 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.390 Di3=αc×12×ic/h2
=0.390×12×12.77×1010/42002 =286
中框架中柱（4根）
K=（3.34+4.5）/12.77=0.614 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.426 Di4=αc×12×ic/h2
=0.426×12×12.77×1010/42002 =235
∑D1=145×4+22684×24+286×24+235×4 =836872
二至六层
边框架边柱（4根） K=（3.34+3.38）/12.77=0.526 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.406 Di5=αc×12×ic/h2
=0.406×12×12.77×1010/42002 =35270
边框架中柱（24根） K=3.34/12.77=0.262 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.337 Di6=αc×12×ic/h2
=0.337×12×12.77×1010/42002 =29275
中框架中柱（24根） K=4.5×2/（12.4×2）=0.363 αc=K/(2+K)=0.154 Di1=αc×12×ic/h2
=0.154×12×12.4×1010/42002 =12990
中框架中柱（4根） K=3.38×2/（12.4×2）=0.273 αc=K/(2+K)=0.120
第 页 共
页
Di2=αc×12×ic/h2
=0.120×12×12.4×1010/42002 =10122 =20245
∑D2=35270×4+29275×24+12990×24+20245×4 =530236
由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：
表2.4
层次 1 2 530236 3 530236 4 530236 5 530236 6 530236 ∑D（ 836872 iN/mm）∑D1/∑D2=836872/530236>0.7，故该框架为规则框架。
3 重力荷载代表值的计算
3.1资料准备
查《荷载规范》可取： 屋面永久荷载标准值（上人）
30厚细石混凝土保护层 22×0.03=0.66KN/m2 三毡四油防水层 0.4 KN/m2
20厚矿渣水泥找平层 14.5×0.02=0.29 KN/m2 150厚水泥蛭石保温层 5×0.15=0.75 KN/m2 120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2 V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2 （二层9mm纸面石膏板、有厚50mm的岩棉板保温层） 合计 5.35 KN/m2 1-3层楼面：
水磨石地面 0.65 KN/m2
120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3.0 KN/m2 V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2 合计 3.90 KN/m2 屋面及楼面可变荷载标准值：
上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m2 楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2 屋面雪荷载标准值 SK=urS0=1.0×0.2=0.2 KN/m2
（式中ur为屋面积雪分布系数） 梁柱密度25 KN/m2
蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 5.5KN/m3
第 页 共
页
图3.1活荷载
图3.2恒荷载
3.2重力荷载代表值的计算 3.2.1 第一层计算 1、梁，柱计算
表3.1梁柱计算
净 跨 类别 （mm） 横梁 纵梁 2800 6000 3000 5800 8600 计算高度 类别 （mm） 柱 4200 600×600 25 1.7 14 43.01 620.14 （mm） （mm） 250×450 300×700 250×400 300×700 400×750 截 面 截 面 密 度 体 积 数 量 (根) 14 28 4 40 4 数 量 (根) 单 重 （KN） 7.83` 35.7 3.48 34.5 70.95 单 重 总 重 （KN） （KN） 总 重 （KN） 109.62 999.6 13.92 1380 283.8 (KN/m3) （m3） 25 25 25 25 25 密 度31.17 1.17 1.17 1.17 1.17 体 积 3（KN/m） （m） 2、内外填充墙重的计算
横墙：
墙厚200mm，计算长度6000mm，计算高度4200-600=3600mm。 单跨体积：0.20×6.0×3.6=4.32m3 单跨重量：4.32×5.5=23.76KN 数量：18 总重：23.76×18=427.68KN 厕所横墙：
墙厚200mm，计算长度6000-2000=4000mm，计算高度4200-600=3600mm。 体积：0.20×4.0×3.6=2.883m3 重量：2.883×5.5=15.84KN
横墙总重：427.68+15.84=443.52KN 纵墙：
外墙：单个体积：[（5.8×3.6）-（1.8×2.1×2）] ×0.20=2.6 m3 数量：1
第 页 共
页
总重：2.6×1×5.5=14.652KN
厕所外纵墙：体积：5.8×3.6-（1.8×2.1×2）×0.20=2.6 总重：2.6×5.5=14.652KN
楼梯间外纵墙：体积：8.6×3.6-（2.7×2.1×2）=19.62 m3
总重19.62×5.5=107.91KN 体积：3.0×3.6-1.2×2.4=7.92 总重:7.92×5.5=43.56
内纵墙：单个体积：(5.8×3.6-1.2×2.1×2) ×0.20=3.168m3 单个重量：3.168×5.5=17.42KN
数量：2
总重：17042×2=34.85KN
厕所纵墙：单个体积：0.20×（3.6-0.12）×4.93=4.1175m3 单个重量：4.1175×5.5=22.63KN 数量：2
总重：22.63×2=45.29KN
正门纵墙：总重：（3.6×8.6-3.3×3.6）×0.20×5.5=.20.99KN
纵墙总重：14.652+14.652+107.91+34.85+43.56+906.84+45.29+20.99
=1188.74KN
窗户计算：（钢框玻璃窗）： 楼梯间窗：
尺寸：2100 mm×2700 mm 自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：2.1×2.7×0.4×2=4.536 KN 办公室窗户：
尺寸：1800mm×2100mm 自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：1.8×2.1×0.4×2=3.024KN
总重：23.04+3.024=26.06KN 门重计算：
木门：尺寸：1200mm×2100mm=2.52 KN 自重：0.15KN/m2= 数量：2
重量：1.2×2.1×0.15×2=0.756KN 尺寸：900mm×2100mm 自重：0.15 KN/m2 数量：2
重量：0.9×2.1×0.15×2=0.567 玻璃门：尺寸：3300mm×3600mm 自重：0.4KN/m2 数量：1
重量：3.6×3.3×0.4×1=4.752KN 尺寸：1200mm×2400mm 自重：0.4 KN/m2 数量：2
重量：1.2×2.4×0.4×2=2.31KN
总重：1.728+0.567+25.92+10.08=38.295KN 楼板恒载、活载计算：（楼梯间按楼板计算）： 面积：46.76×14+115.63+30.24=786.24m2 恒载：3.95×786.24=3105.8KN 活载：2.0×786.24=1572.48KN
由以上计算可知，一层重力荷载代表值为 G1=G 恒+0.5×G活
=（497.25+38.25）×1.05+（819+63）×1.05+151.05+463.5+1317.0466+41.832 +15.24+（3105.8+1572.48）×0.5 =9682.74KN
注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。
第 页 共
页
3.2.2 第二层 1、梁、柱
横梁：300mm×700mm 29.25KN×28根=819.0KN 纵梁： 819+63=882KN 柱：
表3.2
计算高度类别 （mm） 柱 3600 （mm） 600×600 截 面 密 度体 积 数 量 （根） 56 单 重 （KN） 43.04 总 重 （KN） 2408.56 （KN/m3） （m3） 25 1.52 内外填充墙重的计算： 横墙总重：463.55KN 纵墙：
比较第二层纵墙与第一层的区别有： 大厅设置，一层有玻璃门，
比较异同后，可得第二层纵墙总重为：
1317.0466+（3.0×6.55-2×1.8×2.1）×0.24×5.5-3.9+（1.5×6.55-1.5×1.2）×0.24×5.5+（1.5×3.55-1.5×1.2）×0.24×5.5 =1317.0466+15.9588-3.9+10.593+4.653 =1344.3514KN
窗户计算（铝合金玻璃窗）：
木门：尺寸：1200mm×2100mm=2.52 KN 自重：0.15KN/m2= 数量：2
重量：1.2×2.1×0.15×2=0.756KN 尺寸：900mm×2100mm 自重：0.15 KN/m2 数量：2
重量：0.9×2.1×0.15×2=0.567
玻璃门：尺寸：3300mm×3600mm 自重：0.4KN/m2 数量：1
重量：3.6×3.3×0.4×1=4.752KN 尺寸：1200mm×2400mm 自重：0.4 KN/m2 数量：2
重量：1.2×2.4×0.4×2=2.31KN
总重：1.728+0.567+25.92+10.08=38.295KN 楼梯间窗： 尺寸：2100 mm×2700 mm 自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：2.1×2.7×0.4×2=4.536 KN
办公室窗户尺寸：尺寸：1800mm×2100mm 自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：1.8×2.1×0.4×2=3.024KN 总重：23.04+3.024=26.06K 门重计算：
木门：尺寸：1200mm×2100mm=2.52 KN 自重：0.15KN/m2= 数量：2
重量：1.2×2.1×0.15×2=0.756KN 尺寸：900mm×2100mm 自重：0.15 KN/m2 数量：2
重量：0.9×2.1×0.15×2=0.567 玻璃门：尺寸：3300mm×3600mm 自重：0.4KN/m2
第 页 共
页
数量：1
重量：3.6×3.3×0.4×1=4.752KN 尺寸：1200mm×2400mm 自重：0.4 KN/m2 数量：2
重量：1.2×2.4×0.4×2=2.31KN
总重：1.728+0.56+25.92+10.08=38.25KN 楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）： 面积：786.24+11.16×6.96=862.85m2 恒载：3.95×862.85=3408.26KN 活载：2.0×862.85=1725.70KN
由以上计算可知，二层重力荷载代表值为 G2=G 恒+0.5×G活
=（526.5+38.25）×1.05+882×11.05+463.55+1344.3514+46.368+11.772+（3408.26+1725.70）×0.5 =9934.672KN
注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。 3.2.3 第三层，第四层,第五层计算
比较其与第二层的异同，可得三—五层重力荷载代表值为： G3-4=9910.1918-10.593-4.653+（3.0×10.1-2×1.2×2.4）×0.24×5.5 =9957.841KN
3.2.4 顶端重力荷载代表值的计算
横梁：29.25×2=58.5KN 纵梁：15.75×2=31.5KN 柱：38.025×4=152.1KN 横墙：25.74×2=51.48KN
纵墙：（3.0×3.6 -1.2×2.4）×0.24×5.5+（3.0×3.6-1.8×2.1）×0.24×5.5
=20.24KN
木门：1.2×2.4×0.15=0.43KN 窗：1.8×2.1×0.4=1.512KN 楼板恒载、活载计算： 面积：5.8×6=34.8m2 恒载：34.8×5.35=186.18KN 活载：34.8×2.0=60.48KN 雪载：30.24×0.2=6.96KN
由以上计算可知，顶端重力荷载代表值为 G5=G 恒+0.5×G活
=58.5+31.5+51.48+19.32+152.1+0.43+1.512+186.18+60.48+6.96 ×0.5 =5.98KN
集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G i的计算结果如下图所示：
；图3.3
第 页 共
页
4荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
4.1横向自振周期的计算
横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。 所有位移的单位为毫米 Floor : 层号 Tower : 塔号
Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移 === 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h
6 1 321 6.56 6.53 3600.
321 0.54 0.54 1/6611.
5 1 272 6.06 6.04 3600.
272 0.87 0.86 h 1.00 1.01 1.00 1.00
1/4160.
4 1 215 5.25 5.23 1.00 3600.
215 1.13 1.13 1.00 1/3179.
3 1 166 4.15 4.14 1.00 3600.
166 1.34 1.34 1.00 1/2685.
2 1 109 2.83 2.82 1.00 3600.
109 1.49 1.46 1.02 1/2421.
1 1 60 1.36 1.35 1.01 4200.
60 1.36 1.35 1.01 1/3083. X方向最大值层间位移角: 1/2421.
=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h
6 1 366 9.42 7.92 1.19 3600.
366 0.92 0.77 1.19 1/3916.
5 1 313 8.59 7.21 1.19 3600.
313 1.36 1.14 1.19 1/2656.
4 1 260 7.33 6.15 1.19
第 页 共
页
3600.
260 1.70 1.43 1.19 1/2118.
3 1 207 5.69 4.77 1.19 3600.
207 1.95 1. 1.19 1/1844.
2 1 154 3.77 3.16 3600.
154 2.06 1.73 1/1750.
1 1 101 1.72 1.44 4200.
101 1.72 1.44 1/2445.
Y方向最大值层间位移角: 1/1750.
=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h
6 1 318 0.54 0.54 1.00 321 0.03 0.03 1.01 5 1 265 0.51 0.51 1.00 265 0.06 0.06 1.01 4 1 212 0.45 0.45 3600.
212 0.09 0.08 1/9999.
3 1 159 0.37 0.37 1.19 1.19 1.20 1.20 h Ratio-Dx 3600. 3600. 1.00 1.01 1.00
1/9999. 1/9999.
3600.
159 0.11 0.11 1.01 1/9999.
2 1 106 0.26 0.26 1.00 3600.
109 0.13 0.13 1.01 1/9999.
1 1 53 0.13 0.13 1.01 4200.
53 0.13 0.13 1.01 1/9999.
X方向最大值层间位移角: 1/9999.
=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h
6 1 366 3.69 3.44 1.07 3600.
366 0.27 0.25 1.07 1/9999.
5 1 313 3.42 3.19 1.07 3600.
313 0.44 0.41 1.07 1/8217.
4 1 260 2.98 2.78 1.07 3600.
260 0.61 0.57 1.07 1/5930.
3 1 207 2.37 2.21 1.07 3600.
207 0.76 0.70 1.07 1/4762.
2 1 154 1.62 1.51 1.07 3600.
154 0.85 0.80 1.07 1/4214.
1 1 101 0.76 0.71 1.08 4200.
第 页 共
页
101 0.76 0.71 1.08 1/5499.
Y方向最大值层间位移角: 1/4214.
=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Z) 6 1 344 -0.52 5 1 290 -0.78 4 1 237 -0.90 3 1 184 -0.90 2 1 131 -0.76 1 1 78 -0.49
=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(Z) 6 1 343 -0.45 5 1 290 -0.43 4 1 237 -0.39 3 1 184 -0.33 2 1 131 -0.25 1 1 78 -0.14
4.2地震作用及楼层地震剪力的计算
虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 系数
1 0.7941 .81 0.95 ( 0.00+0.95 ) 2 0.7136 114.33 0.06 ( 0.01+0.05 ) 3 0.6833 1.18 0.99 ( 0.99+0.00 ) 4 0.2473 .71 0.94 ( 0.00+0.94 ) 5 0.2230 128.29 0.09 ( 0.04+0.06 ) 6 0.2178 2.42 0.97 ( 0.96+0.00 ) 扭转0.05 0.94 0.01 0.06 0.91 0.03
7 0.1324 .44 0.93 ( 0.00+0.93 ) 0.07 8 0.1215 174.45 0.91 ( 0.90+0.01 ) 0.09 9 0.1197 37.97 0.16 ( 0.10+0.06 ) 0.84 10 0.0848 88.97 0.92 ( 0.00+0.92 ) 0.08 11 0.0800 177.34 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 12 0.0770 68.84 0.09 ( 0.01+0.08 ) 0.91 13 0.0608 87.98 0.92 ( 0.00+0.92 ) 0.08 14 0.0588 177.15 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00 15 0.0553 78.10 0.09 ( 0.00+0.08 ) 0.91 地震作用最大的方向 = -.787 (度) 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号
F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 1.49 7.45 5 1 0.00 1.10 5.59 4 1 0.00 0.94 4.78 3 1 0.00 0.72 3.70 2 1 0.00 0.47 2.44 1 1 0.00 0.22 1.15 振型 2 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 5.31 -13.30 1142.
第 页 共
页
5 1 4.30 -9.36 861.14 4 1 3.73 -7.95 735.45 3 1 2.93 -6.12 569.44 2 1 1.97 -3.99 374.25 1 1 0.96 -1.87 176.08 振型 3 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 4 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 5 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 F-x-x F-x-y (kN) (kN) 551.59 12.11 412.19 8.48 356.73 7.21 281.20 5.57 190.22 3.66 94.04 1.73
F-x-x F-x-y (kN) (kN) -0.01 -1.37 0.00 -0.36 0.00 0.53 0.01 1.15 0.01 1.20 0.00 0.72 F-x-x F-x-y (kN) (kN) -10.82 14.23 -3.48 3.37 3.65 -5.57 F-x-t (kN-m) -1193.49 -9.06 -765.81 -592.17 -3.51 -184.54 F-x-t (kN-m) -7.46 -2.15 2.66 6.08 6.46 3.90 F-x-t (kN-m) -1173.41 -325.34 445.25
3 1 8.93 -11.67 988.14 2 1 9.80 -12.09 1042.53 1 1 6.15 -7.20 628.42 振型 6 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -295.57 -12.79 1166.45 5 1 -88.75 -3.06 311.19 4 1 100.21 4.96 -4.67 3 1 239.79 10.47 -1005.35 2 1 262.56 10. -1054.57 1 1 165.67 6.54 -636.35
振型 7 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.01 1.24 7.52 5 1 0.00 -0.67 -3.65 4 1 -0.01 -1.42 -8.31 3 1 -0.01 -0.36 -2.30 2 1 0.01 1.17 6.67 1 1 0.01 1.31 7. 振型 8 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 128.80 -12.40 880.47 5 1 -61.98 6.88 -445.54 4 1 -146.27 14.04 -993.04 3 1 -46.94 3.38 -267.27
第 页 共
页
2 1 111.51 -11.59 807.54 1 1 136.28 -12.86 919.18 振型 9 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 14.39 11.11 -872.76 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 10 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 11 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 -7.02 -6.14 -16.29 -12.58 -5.20 -3.08 12.43 10.34 15.26 11.54 F-x-x F-x-y (kN) (kN) -0.02 -0.96 0.03 1.44 0.01 0.40 -0.03 -1.54 0.00 -0.10 0.03 1.63 F-x-x F-x-y (kN) (kN) -58.34 2.61 83.96 -3.98 28.27 -1.04 -.44 4.20 -11.55 0.22 94.90 -4.46 460.67 1006.77 268.46 -816.79 -930.10 F-x-t (kN-m) -6.23 8.85 2.67 -9.44 -0.74 10.05 F-x-t (kN-m) -127.08 174.74 51.96 -188.49 -12.74 202.48
振型 12 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.65 -1.63 122.03 5 1 0.94 2.48 -183.11 4 1 0.31 0.66 -53.25 3 1 -1.00 -2.61 195.17 2 1 -0.14 -0.16 14.90 1 1 1.07 2.77 -207.94 振型 13 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.02 0.62 4.20 5 1 -0.05 -1.50 -9.72 4 1 0.04 1.23 7.81 3 1 0.01 0.16 1.12 2 1 -0.05 -1.40 -9.01 1 1 0.05 1.44 9.21 振型 14 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 19.68 -0.93 22.39 5 1 -46.56 2.28 -46.45 4 1 36.51 -1.88 38.16 3 1 6.66 -0.22 4.53 2 1 -43.77 2.12 -43. 1 1 42.45 -2.20 46.27 振型 15 的地震力
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t
第 页 共
页
(kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.07 0.31 -22.56 5 1 -0.16 -0.76 54.77 4 1 0.13 0.62 -44.34 3 1 0.03 0.08 -6.26 2 1 -0.16 -0.71 51.15 1 1 0.15 0.73 各振型作用下 X 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 0.02 2 19.21 3 1885.97 4 0.01 5 14.23 6 383.92 7 0.01 8 121.40 9 13.57 10 0.01 11 47.80 12 0.54 13 0.02 14 14.97 15 0.05 各层 X 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号
Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力
-52.07
Mx : X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力
Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx
(kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
6 1 9.77 9.77( 6.44%) ( 6.44%) 2339.15 727.68
5 1 440.43 1050.65( 5.76%) ( 5.76%) 6086.19 492.47
4 1 409.49 1366.29( 5.18%) ( 5.18%) 100.82 397.15
3 1 391.26 1622.31( 4.69%) ( 4.69%) 16522.00 301.84
2 1 360.80 1823.49( 4.27%) ( 4.27%) 22792.27 206.52
1 1 277.09 1952.19( 3.82%) ( 3.82%) 30629.05 115.03
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60% X 方向的有效质量系数: 99.90% 仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号
F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩
第 页 共
(kN)
页
振型 1 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.78 465.14 2330.00 5 1 1.27 343.70 1749.33 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 2 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 3 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 4 的地震力
1.11 292.74 0.88 225.99 0.60 147.97 0.29 68.81 F-y-x F-y-y (kN) (kN) -11.77 29.47 -9.54 20.73 -8.26 17.61 -6.50 13.56 -4.38 8.85 -2.14 4.14 F-y-x F-y-y (kN) (kN) 11.33 0.25 8.47 0.17 7.33 0.15 5.78 0.11 3.91 0.08 1.93 0.04 1495.46 1158.93 762.44 359.27 F-y-t (kN-m) -2532.58 -1908.65 -1630.06 -1262.12 -829.49 -390.27 F-y-t (kN-m) -24.52 -18.47 -15.74 -12.17 -8.00 -3.79
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -1.27 -302.19 -17.85 5 1 -0.74 -79.63 -474.21 4 1 0.35 116.68 587.68 3 1 1.21 253.46 1342.02 2 1 1.41 265.43 1425.38 1 1 0.90 158.03 861.88 振型 5 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 14.40 -18.93 1561.72 5 1 4.63 -4.48 433.01 4 1 -4.86 7.41 -592.59 3 1 -11. 15.54 -1315.14 2 1 -13.04 16.09 -1387.53 1 1 -8.18 9.59 -836.38 振型 6 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -13.09 -0.57 51.65 5 1 -3.93 -0.14 13.78 4 1 4.44 0.22 -20.58 3 1 10.62 0.46 -44.52 2 1 11.63 0.48 -46.70 1 1 7.34 0.29 -28.18 振型 7 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m)
第 页 共
页
6 1 1.39 138.82 840.82 5 1 -0.54 -74.41 -408.36 4 1 -1.63 -159.06 -928.87 3 1 -0.61 -40.60 -256.75 2 1 1.17 130.56 745.91 1 1 1.47 145.85 854.07 振型 8 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 9 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 10 的地震力
Floor Tower 6 1 5 1 4 1 3 1 F-y-x F-y-y (kN) (kN) -13.31 1.28 6.41 -0.71 15.12 -1.45 4.85 -0.35 -11.53 1.20 -14.09 1.33 F-y-x F-y-y (kN) (kN) 11. 9.18 -5.80 -5.07 -13.46 -10.39 -4.30 -2.54 10.27 8.55 12.60 9.53 F-y-x F-y-y (kN) (kN) -1.13 -58.86 1.57 88.74 0.59 24.71 -1.68 -94.44 F-y-t (kN-m) -91.01 46.05 102. 27.62 -83.47 -95.01 F-y-t (kN-m) -721.04 380.59 831.75 221.79 -674.80 -768.42 F-y-t (kN-m) -382.81 544.34 163.96 -580.32
2 1 -0.24 -5.98 -45.30 1 1 1.77 100.10 617.93 振型 11 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.98 -0.13 6.49 5 1 -4.28 0.20 -8.92 4 1 -1.44 0.05 -2.65 3 1 4.56 -0.21 9.62 2 1 0.59 -0.01 0.65 1 1 -4.84 0.23 -10.33 振型 12 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -1.83 -4.59 342.96 5 1 2.65 6.96 -514.62 4 1 0.88 1.87 -149.67 3 1 -2.82 -7.34 548.53 2 1 -0.39 -0.45 41.87 1 1 3.01 7.79 -584.42 振型 13 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.72 19.40 131.97 5 1 -1.70 -47.17 -305.34 4 1 1.32 38.52 245.47 3 1 0.25 4.94 35.24 2 1 -1.58 -43.90 -283.00 1 1 1.53 45.13 2.36
第 页 共
页
振型 14 的地震力
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -1.09 0.05 -1.24 5 1 2.59 -0.13 2.58 4 1 -2.03 0.10 -2.12 3 1 -0.37 2 1 2.43 1 1 -2.36 振型 15 的地震力
Floor Tower F-y-x (kN) 6 1 0.36 5 1 -0.86 4 1 0.67 3 1 0.14 2 1 -0.83 1 1 0.79 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 1544.36 2 94.37 3 0.80 4 411.78 5 25.21 6 0.75 7 141.15 8 1.30 9 9.26
0.01 -0.12 0.12 F-y-y (kN) 1.66 -4.04 3.31 0.42 -3.75 3.85 -0.25 2.42 -2.57 F-y-t (kN-m) -119.69 290.62 -235.27 -33.20 271.43 -276.31
10 54.28 11 0.12 12 4.23 13 16.94 14 0.05 15 1.44 各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号
Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My : Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy
(kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
6 1 5.82 5.82( 5.84%) ( 5.84%) 2123.35 709.10
5 1 383.94 922.63( 5.06%) ( 5.06%) 5401.01 406.26
4 1 365.97 1171.58( 4.44%) ( 4.44%) 9479.30 327.63
3 1 366.19 1375.42( 3.98%) ( 3.98%)
第 页 共
(kN)
页
14173.44 249.00
2 1 347.56 1544.81( 3.62%) ( 3.62%) 19373.86 170.37
1 1 268.63 1658.23( 3.24%) ( 3.24%) 25903.84 94.90
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%
Y 方向的有效质量系数: 99.87%
==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000 4 1.000 1.000 5 1.000 1.000 6 1.000 1.000
框架柱地震倾覆弯矩百分比
柱倾覆弯矩 墙倾覆弯矩 柱倾覆弯矩百分比
6层 X向地震: 2358.4 0.0 100.00% 6层 Y向地震: 2165.2 0.0 100.00% 5层 X向地震: 6143.1 0.0 100.00% 5层 Y向地震: 5552.5 0.0 100.00% 4层 X向地震: 11063.9 0.0 100.00% 4层 Y向地震: 9854.8 0.0 100.00%
3层 X向地震: 16905.6 0.0 100.00% 3层 Y向地震: 14906.5 0.0 100.00% 2层 X向地震: 23472.3 0.0 100.00% 2层 Y向地震: 20580.4 0.0 100.00% 1层 X向地震: 31672.4 0.0 100.00% 1层 Y向地震: 27690.3 0.0 100.00% 框架柱地震剪力百分比
层号 塔号 柱剪力 墙剪力 柱剪力百分比
1 1 X 1952.2 0.0 100.00% Y 1658.2 0.0 100.00% 2 1 X 1823.5 0.0 100.00% Y 1544.8 0.0 100.00% 3 1 X 1622.3 0.0 100.00% Y 1375.4 0.0 100.00% 4 1 X 1366.3 0.0 100.00% Y 1171.6 0.0 100.00% 5 1 X 1050.7 0.0 100.00% Y 922.6 0.0 100.00% 6 1 X 9.8 0.0 100.00% Y 5.8 0.0 100.00% 0.2Q0 调整系数
0.2Qox = 390.44 1.5Vxmax = 2928.28 0.2Qoy = 331.65 1.5Vymax = 2487.35
Floor Coef_x Coef_y Vcx Vcy
1 1.000 1.000 1952.187 1658.234
第 页 共
页
2 1.000 1.000 1823.493 1544.808
3 1.000 1.000 1622.309 1375.425
4 1.000 1.000 1366.2 1171.582
5 1.000 1.000 922.628
6 1.000 1.000 5.822
经修改后的调整系数 (实际采用的调整系数): 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000 4 1.000 1.000 5 1.000 1.000 6 1.000 1.000
..
1050.653 9.765
5框架柱设计
柱配筋和验算输出 | N-C= 1 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -540. Uc= 0.13 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -529. Mx= -25. My= -7. Asxt= 884. ( 1)N= -529. Mx= -25. My= -7. Asyt= 884. ( 1)N= -529. Mx= -11. My= 6. Asxb= 884. ( 1)N= -529. Mx= -11. My= 6. Asyb= 884.
( 1)N= -529. Vx= 4. Vy= 10. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -529. Vx= 4. Vy= 10. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 2 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -920. Uc= 0.21 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -978. Mx= -49. My= -35. Asxt= 884. ( 1)N= -978. Mx= -49. My= -35. Asyt= 884. ( 1)N= -978. Mx= -24. My= 20. Asxb= 884. ( 1)N= -978. Mx= -24. My= 20. Asyb= 884.
( 1)N= -978. Vx= 15. Vy= 20. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -978. Vx= 15. Vy= 20. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 3 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱
第 页 共
页
( 31)N= -1182. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1283. Mx= -56. My= -3. Asxt= 884. ( 1)N= -1283. Mx= -56. My= -3. Asyt= 884. ( 1)N= -1283. Mx= -28. My= 4. Asxb= 884. ( 1)N= -1283. Mx= -28. My= 4. Asyb= 884.
( 1)N= -1283. Vx= 2. Vy= 23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1283. Vx= 2. Vy= 23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 4 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1194. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1290. Mx= -56. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1290. Mx= -56. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1290. Mx= -28. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -1290. Mx= -28. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -1290. Vx= 0. Vy= 23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1290. Vx= 0. Vy= 23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 5 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1201. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -12. Mx= -56. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -12. Mx= -56. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -12. Mx= -28. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -12. Mx= -28. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -12. Vx= 0. Vy= 23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -12. Vx= 0. Vy= 23. Asvy= 131. Asvy0= 0.
---------------------------------------------------------------------------- N-C= 6 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1205. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1284. Mx= -56. My= -1. Asxt= 884. ( 1)N= -1284. Mx= -56. My= -1. Asyt= 884. ( 1)N= -1284. Mx= -28. My= 3. Asxb= 884. ( 1)N= -1284. Mx= -28. My= 3. Asyb= 884.
( 1)N= -1284. Vx= 1. Vy= 23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1284. Vx= 1. Vy= 23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 7 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1473. Uc= 0.34 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1588. Mx= -56. My= -57. Asxt= 884. ( 1)N= -1588. Mx= -56. My= -57. Asyt= 884. ( 1)N= -1588. Mx= -29. My= 27. Asxb= 884. ( 1)N= -1588. Mx= -29. My= 27. Asyb= 884.
( 1)N= -1588. Vx= 23. Vy= 23. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1588. Vx= 23. Vy= 23. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 8 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
第 页 共
页
混凝土柱 ( 31)N= -1503. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1591. Mx= -56. My= 60. Asxt= 884. ( 1)N= -1591. Mx= -56. My= 60. Asyt= 884. ( 1)N= -1591. Mx= -29. My= -35. Asxb= 884. ( 1)N= -1591. Mx= -29. My= -35. Asyb= 884.
( 1)N= -1591. Vx= -26. Vy= 24. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1591. Vx= -26. Vy= 24. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 9 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -829. Uc= 0.19 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -814. Mx= -33. My= 43. Asxt= 884. ( 1)N= -814. Mx= -33. My= 43. Asyt= 884. ( 1)N= -814. Mx= -16. My= -28. Asxb= 884. ( 1)N= -814. Mx= -16. My= -28. Asyb= 884.
( 1)N= -814. Vx= -20. Vy= 14. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -814. Vx= -20. Vy= 14. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 10 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -779. Uc= 0.18 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -782. Mx= -32. My= -38. Asxt= 884. ( 1)N= -782. Mx= -32. My= -38. Asyt= 884. ( 1)N= -782. Mx= -15. My= 19. Asxb= 884. ( 1)N= -782. Mx= -15. My= 19. Asyb= 884.
( 1)N= -782. Vx= 16. Vy= 13. Asvx= 131. Asvx0= 0.
( 1)N= -782. Vx= 16. Vy= 13. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 11 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1184. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1261. Mx= -57. My= -5. Asxt= 884. ( 1)N= -1261. Mx= -57. My= -5. Asyt= 884. ( 1)N= -1261. Mx= -28. My= 6. Asxb= 884. ( 1)N= -1261. Mx= -28. My= 6. Asyb= 884.
( 1)N= -1261. Vx= 3. Vy= 23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1261. Vx= 3. Vy= 23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 12 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1200. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1280. Mx= -57. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1280. Mx= -57. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1280. Mx= -28. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -1280. Mx= -28. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -1280. Vx= 0. Vy= 24. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1280. Vx= 0. Vy= 24. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 13 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1174. Uc= 0.27 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1250. Mx= -57. My= 8. Asxt= 884.
第 页 共
页
( 1)N= -1250. Mx= -57. My= 8. Asyt= 884. ( 1)N= -1250. Mx= -28. My= -8. Asxb= 884. ( 1)N= -1250. Mx= -28. My= -8. Asyb= 884.
( 1)N= -1250. Vx= -4. Vy= 24. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1250. Vx= -4. Vy= 24. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 14 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -774. Uc= 0.18 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -777. Mx= -32. My= 34. Asxt= 884. ( 1)N= -777. Mx= -32. My= 34. Asyt= 884. ( 1)N= -777. Mx= -15. My= -19. Asxb= 884. ( 1)N= -777. Mx= -15. My= -19. Asyb= 884.
( 1)N= -777. Vx= -15. Vy= 13. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -777. Vx= -15. Vy= 13. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 15 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 29)N= -618. Uc= 0.14 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -7. Mx= 17. My= -11. Asxt= 884. ( 1)N= -7. Mx= 17. My= -11. Asyt= 884. ( 1)N= -7. Mx= 5. My= 9. Asxb= 884. ( 1)N= -7. Mx= 5. My= 9. Asyb= 884.
( 1)N= -7. Vx= 6. Vy= -6. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -7. Vx= 6. Vy= -6. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 16 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 29)N= -483. Uc= 0.11 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 34)N= -309. Mx= 72. My= -6. Asxt= 884. ( 1)N= -488. Mx= 2. My= -9. Asyt= 884. ( 1)N= -488. Mx= 3. My= 8. Asxb= 884. ( 1)N= -488. Mx= 3. My= 8. Asyb= 884.
( 1)N= -488. Vx= 5. Vy= -1. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -488. Vx= 5. Vy= -1. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 17 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -396. Uc= 0.09 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 35)N= -176. Mx= -55. My= -10. Asxt= 884. ( 1)N= -356. Mx= 8. My= -5. Asyt= 884. ( 35)N= -176. Mx= -50. My= 8. Asxb= 884. ( 1)N= -356. Mx= 3. My= 5. Asyb= 884.
( 1)N= -356. Vx= 3. Vy= -3. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -356. Vx= 3. Vy= -3. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 18 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -1130. Uc= 0.26 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1273. Mx= 31. My= -51. Asxt= 884. ( 1)N= -1273. Mx= 31. My= -51. Asyt= 884. ( 1)N= -1273. Mx= 11. My= 29. Asxb= 884. ( 1)N= -1273. Mx= 11. My= 29. Asyb= 884.
第 页 共
页
( 1)N= -1273. Vx= 22. Vy= -12. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1273. Vx= 22. Vy= -12. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 19 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1002. Uc= 0.23 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1120. Mx= -13. My= -57. Asxt= 884. ( 1)N= -1120. Mx= -13. My= -57. Asyt= 884. ( 1)N= -1120. Mx= -3. My= 32. Asxb= 884. ( 1)N= -1120. Mx= -3. My= 32. Asyb= 884.
( 1)N= -1120. Vx= 25. Vy= 4. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1120. Vx= 25. Vy= 4. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 20 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -781. Uc= 0.18 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -812. Mx= 33. My= -40. Asxt= 884. ( 1)N= -812. Mx= 33. My= -40. Asyt= 884. ( 1)N= -812. Mx= 16. My= 23. Asxb= 884. ( 1)N= -812. Mx= 16. My= 23. Asyb= 884.
( 1)N= -812. Vx= 17. Vy= -14. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -812. Vx= 17. Vy= -14. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 21 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -1480. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0
( 1)N= -1684. Mx= 33. My= -3. Asxt= 884. ( 1)N= -1684. Mx= 33. My= -3. Asyt= 884. ( 1)N= -1684. Mx= 10. My= 4. Asxb= 884. ( 1)N= -1684. Mx= 10. My= 4. Asyb= 884.
( 1)N= -1684. Vx= 2. Vy= -12. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1684. Vx= 2. Vy= -12. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 22 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1470. Uc= 0.34 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1672. Mx= -33. My= -5. Asxt= 884. ( 1)N= -1672. Mx= -33. My= -5. Asyt= 884. ( 1)N= -1672. Mx= -11. My= 6. Asxb= 884. ( 1)N= -1672. Mx= -11. My= 6. Asyb= 884.
( 1)N= -1672. Vx= 3. Vy= 12. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1672. Vx= 3. Vy= 12. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 23 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -1165. Uc= 0.27 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1262. Mx= 57. My= -5. Asxt= 884. ( 1)N= -1262. Mx= 57. My= -5. Asyt= 884. ( 1)N= -1262. Mx= 27. My= 5. Asxb= 884. ( 1)N= -1262. Mx= 27. My= 5. Asyb= 884.
( 1)N= -1262. Vx= 3. Vy= -23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1262. Vx= 3. Vy= -23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ----------------------------------------------------------------------------
第 页 共
页
N-C= 24 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -14. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1691. Mx= 33. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1691. Mx= 33. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1691. Mx= 10. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -1691. Mx= 10. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -1691. Vx= 0. Vy= -12. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1691. Vx= 0. Vy= -12. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 25 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1486. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1687. Mx= -33. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1687. Mx= -33. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1687. Mx= -11. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -1687. Mx= -11. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -1687. Vx= 0. Vy= 12. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1687. Vx= 0. Vy= 12. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 26 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -1184. Uc= 0.28 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1277. Mx= 57. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1277. Mx= 57. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1277. Mx= 27. My= -1. Asxb= 884.
( 1)N= -1277. Mx= 27. My= -1. Asyb= 884.
( 1)N= -1277. Vx= 0. Vy= -23. Asvx= 131. Asvx0= 0. ( 1)N= -1277. Vx= 0. Vy= -23. Asvy= 131. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 27 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 30)N= -1492. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -16. Mx= 33. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -16. Mx= 33. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -16. Mx= 10. My= -1. Asxb= 884. ( 1)N= -16. Mx= 10. My= -1. Asyb= 884.
( 1)N= -16. Vx= 0. Vy= -12. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -16. Vx= 0. Vy= -12. Asvy= 153. Asvy0= 0. ---------------------------------------------------------------------------- N-C= 28 ( 1)B×H(mm)= 600× 600
Cover= 30(mm) Cx= 1.25 Cy= 1.25 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0
混凝土柱 ( 31)N= -1493. Uc= 0.35 Rs= 0.70(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 254.0 ( 1)N= -1691. Mx= -34. My= 0. Asxt= 884. ( 1)N= -1691. Mx= -34. My= 0. Asyt= 884. ( 1)N= -1691. Mx= -12. My= 0. Asxb= 884. ( 1)N= -1691. Mx= -12. My= 0. Asyb= 884.
( 1)N= -1691. Vx= 0. Vy= 13. Asvx= 153. Asvx0= 0. ( 1)N= -1691. Vx= 0. Vy= 13. Asvy= 153. Asvy0= 0. ----------------------------------------------------------------------------
第 页 共
页
6框架梁设计
配筋和验算输出
N-B= 1 (I= 173, J= 177) ( 1)B×H(mm)= 250× 400 = 2.82 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J--M(kNm) -50. -35. -20. -8. 0. -3. -12. -23. -36
. LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 32) ( 32) ( 32) ( 28) Top Ast 369. 251. 200. 200. 0. 200. 200. 200. 259.
% Steel 0.41 0.28 0.20 0.20 0.00 0.20 0.20 0.20 0.29
+M(kNm) 25. 21. 17. 13. 7. 13. 20. 26. 31.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) Btm Ast 250. 200. 200. 200. 200. 200. 200. 200. 250.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 48. 43. 40. 36. 29. -26. -31. -34. -38.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.1/ 25. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0
第 页 共
页
非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 39.3
N-B= 2 (I= 177, J= 181) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -M(kNm) -50. -35. -20. -8. 0. -3. -12. -23. -36.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 32) ( 32) ( 32) ( 28) Top Ast 369. 251. 200. 200. 0. 200. 200. 200. 259.
% Steel 0.41 0.28 0.20 0.20 0.00 0.20 0.20 0.20 0.29
+M(kNm) 25. 21. 17. 13. 7. 13. 20. 26. 31.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) Btm Ast 250. 200. 200. 200. 200. 200. 200. 200. 250.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 48. 43. 40. 36. 29. -26. -31. -34. -38.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.1/ 25. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 39.3
N-B= 2 (I= 177, J= 181) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J- M(kNm) -156. -88. -33. 0. 0. 0. -28. -82. -150.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 616. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 593.
% Steel 0.31 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.30
+M(kNm) 52. 62. 71. 56. 67. 56. 67. 58. 48.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 100. . 76. 57. 32. -57. -76. -. -100.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.1/ 76. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 3 (I= 181, J= 185) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb 混凝土梁
-I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7-
第 页 共
页
-J-
-M(kNm) -151. -84. -30. 0. 0. 0. -30. -85. -151.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 597. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 598.
% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.30
+M(kNm) 43. 54. . 53. . 53. . 54. 44.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 98. 88. 74. 56. -31. -56. -74. -88. -98.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ 76. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 4 (I= 185, J= 1) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -151. -85. -30. 0. 0. 0. -30. -85. -151.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 598. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 598.
% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.30
+M(kNm) 43. 54. . 53. . 53. . 54. 43.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 98. 88. 74. 56. -31. -56. -75. -88. -98.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -76. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
--------------------------------------------------------------------------- N-B= 5 (I= 1, J= 193) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
第 页 共
页
-M(kNm) -151. -85. -30. 0. 0. 0. -30. -85. -151.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 598. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 597.
% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.30
+M(kNm) 43. 54. . 53. . 54. . 55. 44.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 98. 88. 75. 56. 31. -56. -74. -88. -98.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ 76. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 6 (I= 193, J= 197) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -150. -85. -32. 0. 0. 0. -36. -93.
-161.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 593. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 637.
% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.32
+M(kNm) 43. 53. 61. 49. 59. 49. 56. 46. 34.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 0) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 96. 85. 72. 53. -33. -57. -76. -90. -100.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -79. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 7 (I= 197, J= 201) ( 1)B×H(mm)= 400× 750 Lb= 8.60 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -268. -113. 0. 0. 0. 0. 0. -110. -202.
第 页 共
页
LoadCase ( 29) ( 29) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 28) ( 1) Top Ast 991. 600. 0. 0. 0. 0. 0. 600. 996.
% Steel 0.35 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.35
+M(kNm) 0. 60. 110. 165. 192. 1. 110. 60. 0.
LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 1) ( 1) ( 1) ( 0) ( 0) ( 0)
Btm Ast 750. 600. 600. 806. 946. 803. 600. 600. 750.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.28 0.33 0.28 0.20 0.20 0.25
Shear 154. 136. 107. 66. -23. -67. -107. -136. -154.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -152. Astt= 0. Astv= 62.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 62.9
N-B= 8 (I= 201, J= 205) ( 1)B×H(mm)= 400× 750 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -197. -115. -46. 0. 0. -4. -56. -125. -206.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 750. 600. 600. 0. 0. 600. 600. 600. 753.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.00 0.00 0.20 0.20 0.20 0.27
+M(kNm) 69. 74. 78. 56. 68. 85. 90. 87. 83.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 29) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 750. 600. 600. 600. 600. 600. 600. 600. 750.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 122. 108. 93. 72. 46. -71. -92. -107. -121.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63. 63.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.6/ 87. Astt= 0. Astv= 62.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 62.9
N-B= 9 (I= 209, J= 213) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -162. -93. -36. 0. 0. 0. -25. -79. -146.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28)
第 页 共
页
Top Ast 1. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 578.
% Steel 0.32 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.29
+M(kNm) 52. 62. 71. 74. 67. 57. 68. 59. 50.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 102. 91. 78. 59. 34. -56. -75. -88. -99.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.3/ 78. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 10(I= 217, J= 221) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5.80 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -152. -85. -30. 0. 0. 0. -30. -85. -151.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28) Top Ast 600. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420.
599.
% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.30
+M(kNm) 45. 55. 65. 54. 65. 54. 65. 55. 44.
LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 33) ( 33) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 98. 88. 75. 56. 31. -56. -75. -88. -98.
LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -76. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 11(I= 173, J= 174) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5. Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -136. -78. -31. 0. 0. 0. -28. -72. -129.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 35) ( 0) ( 0) ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 535. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 525.
第 页 共
页
% Steel 0.27 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.25
+M(kNm) 56. 61. . 59. 50. 59. 65. 62. 58.
LoadCase ( 34) ( 34) ( 30) ( 30) ( 1) ( 31) ( 31) ( 35) ( 35) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear . 78. 65. 49. 33. -47. -63. -77. -87.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.1/ . Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
--------------------------------------------------------------------------- N-B= 14 (I= 174, J= 175) ( 1)B×H(mm)= 250× 350 Lb= 3.16 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -28. -17. -8. -1. 0. -1. -9. -18. -30.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 35) ( 35) ( 0) ( 34) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 238. 175. 175. 175. 0. 175. 175. 175. 251.
% Steel 0.31 0.20 0.20 0.20 0.00 0.20 0.20 0.20 0.33
+M(kNm) 14. 14. 13. 11. 8. 10. 12. 13. 13.
LoadCase ( 34) ( 34) ( 30) ( 30) ( 1) ( 31) ( 31) ( 35) ( 35) Btm Ast 219. 175. 175. 175. 175. 175. 175. 175. 219.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 29. 26. 23. 18. -13. -19. -24. -27. -30.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 10)= 0.0/ -19. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 39.3
N-B= 15 (I= 175, J= 176) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5. Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -100. -67. 0. 0. 0. 0. -42. -71. -105.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 525. 420. 0. 0. 0. 0. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20
第 页 共
页
0.25
+M(kNm) 0. 65. 50. 32. 13. 33. 50. 65. 0.
LoadCase ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) ( 1) ( 31) ( 31) ( 35) ( 0) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 52. 44. 40. 35. -32. -37. -41. -46. -53.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 65. 65. 65. 65. 65. 65. 65. 65. 65.
Rsv 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22
Tmax/Shear( 14)= 0.1/ -22. Astt= 0. Astv= 65.4 Ast1= 0.0 Nmax( 31)= 9.
非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 65.4
N-B= 16 (I= 177, J= 178) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5. Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -184. -93. -21. 0. 0. 0. -15. -82. -170.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 35) ( 0) ( 0) ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 735. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 676.
% Steel 0.37 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20
0.34
+M(kNm) 25. 53. 81. 87. 104. 90. 85. 58. 32.
LoadCase ( 34) ( 34) ( 30) ( 1) ( 1) ( 1) ( 31) ( 35) ( 35) Btm Ast 525. 420. 420. 452. 546. 469. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.23 0.28 0.24 0.20 0.20 0.25
Shear 138. 124. 102. 71. 35. -66. -97. -119. -133.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.2/ 121. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
N-B= 17 (I= 178, J= 179) ( 1)B×H(mm)= 250× 350 Lb= 3.16 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -37. -21. -7. 0. 0. 0. -8. -22. -38.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 35) ( 0) ( 0) ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 315. 175. 175. 0. 0. 0. 175. 180. 325.
% Steel 0.41 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.23 0.42
第 页 共
页
+M(kNm) 9. 12. 15. 13. 15. 13. 14. 11. 8.
LoadCase ( 34) ( 34) ( 30) ( 10) ( 1) ( 11) ( 31) ( 35) ( 35) Btm Ast 219. 175. 175. 175. 175. 175. 175. 175. 219.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.22 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 43. 39. 33. 25. -14. -25. -34. -40. -44.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 10)= 0.0/ -35. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 39.3
N-B= 18 (I= 179, J= 180) ( 1)B×H(mm)= 300× 700 Lb= 5. Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0
混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-
-M(kNm) -141. -76. -25. 0. 0. 0. -31. -86. -152.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 35) ( 0) ( 0) ( 0) ( 34) ( 30) ( 30) Top Ast 555. 420. 420. 0. 0. 0. 420. 420. 603.
% Steel 0.28 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.31
+M(kNm) 53. 61. 70. 57. 67. 55. 67. 57.
47.
LoadCase ( 34) ( 34) ( 30) ( 1) ( 1) ( 11) ( 31) ( 35) ( 35) Btm Ast 525. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 420. 525.
% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25
Shear 97. 87. 74. 55. -34. -59. -78. -91. -101.
LoadCase ( 31) ( 31) ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47.
Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16
Tmax/Shear( 1)= 0.2/ -78. Astt= 0. Astv= 47.2 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm= 47.2
第 页 共
页
7 楼板的设计
7.1材料选用
板厚选用120mm,20mm厚水泥砂浆面层，15mm混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值q=2.0KN/m2,混凝土为C30，钢筋为HPB235级。 7.2房间选择
基本资料： 房间编号： 25
边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.29 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度Lx = 5800 mm；计算跨度Ly = 6000 mm
板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235 计算方法：弹性算法。 泊松比：μ＝1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果：
Mx =(0.01907+0.01733/5)×(1.20× 3.3+1.40×1.0)× 5.8^2 = 4.05kN·M Mxa =(0.03960+0.03653/5)×(1.4× 1.0)× 5.8^2 = 2.21kN·M Mx= 4.05 + 2.21 = 6.26kN·M
Asx= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)
My =(0.01733+0.01907/5)×(1.20× 3.3+1.40× 1.0)× 5.8^2= 3.80kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.03653+0.03960/5)×(1.4× 1.0)× 5.8^2 = 2.09kN·M My=3.80 +2.09 =5.90kN·M
Asy= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝335.mm2)
第 页 共
页
ρmin ＝ 0.272%，ρ＝0.279%
Mx' =0.05377×(1.20× 3.3+1.40× 2.0)× 5.8^2 = 12.21kN·M
Asx'= 614.39mm2，实配φ12@180 (As ＝ 628.mm2,可能与邻跨有关系) My' =0.05230×(1.20× 3.3+1.40× 2.0)× 5.8^2 = 11.87kN·M Asy'= 672.32mm2，实配φ12@180 (As ＝628.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ， ρ ＝ 0.524% 跨中挠度验算
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 7.3挠度和裂缝验算参数
Mk =(0.01907+0.01733/5)×(1.0× 3.3+1.0× 2.0 )× 5.8^2 = 4.01kN·M Mq =(0.01907+0.01733/5)×(1.0× 3.3+0.5× 2.0 )× 5.8^2 = 3.25kN·M Es ＝210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk ＝1.78N/mm2 Fy ＝210.N/mm2
在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 4.01/(0.87× 101.× 335.) = 136.18N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate（混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/(0.00559× 136.18) = -0.421 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf' ＝ 0
纵向受拉钢筋配筋率 ρ＝As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=0.00332 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+ 3.5γf')]
Bs＝ 210000.× 335.× 101.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00332/(1+3.5×0.00)]= 1237.70kN·M
考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ ＝ 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：
B ＝ Mk / [Mq × (θ - 1) + Mk] × Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝ 4.01/[ 3.25×(2-1)+ 4.01]× 1237.70 = 683.448kN·M 挠度 f ＝κ × Qk × L ^ 4 / B
f ＝0.00136× 5.3× 5.8^4/ 683.448= 11.883mm f / L ＝ 11.883/5800.= 1/ 488.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 4.01×10^6/(0.87× 101.× 335.) = 136.18N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 136.18) = 0.251
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.251×136.2/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.044，满足规范要求！
Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算：
第 页 共
页
ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 3.76×10^6/(0.87× 93.× 335.) = 138.79N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 138.79) = 0.267
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.267×138.8/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.048，满足规范要求！
左端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 9.57×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 176.80N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 176.80) = 0.475
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.475×176.8/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.142，满足规范要求！
下端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 9.31×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 171.98N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 171.98) = 0.458
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.458×172.0/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.133，满足规范要求！
右端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 9.57×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 176.80N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 176.80) = 0.475
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.475×176.8/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.142，满足规范要求！
上端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 9.31×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 171.98N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 171.98) = 0.458
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.458×172.0/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.133，满足
第 页 共
页
规范要求！
基本资料： 房间编号： 26
边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.29 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度 Lx = 5800 mm ；计算跨度 Ly = 2800 mm
板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB235 计算方法：弹性算法。 泊松比：μ＝1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果：
Mx =(0.00363+0.04048/5)×(1.20× 3.3+1.40× 1.0)× 2.8^2 = 0.49kN·M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.01637+0.090/5)×(1.4× 1.0)× 2.8^2 = 0.40kN·M Mx= 0.49 + 0.40 = 0.kN·M
Asx= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.272% ， ρ ＝ 0.279%
My =(0.04048+0.00363/5)×(1.20× 3.3+1.40× 1.0)× 2.8^2= 1.73kN·M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.090+0.01637/5)×(1.4× 1.0)× 2.8^2 = 1.12kN·M My= 1.73 + 1.12 = 2.85kN·M
Asy= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.272% ， ρ ＝ 0.279%
Mx' =0.05659×(1.20× 3.3+1.40× 2.0)× 2.8^2 = 2.99kN·M
Asx'= 326.81mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ， ρ ＝ 0.279%
My' =0.08297×(1.20× 3.3+1.40× 2.0)× 2.8^2 = 4.39kN·M
Asy'= 326.81mm2，实配φ12@180 (As ＝ 628.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ， ρ ＝ 0.524% 跨中挠度验算：
Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数：
Mk =(0.00363+0.04048/5)×(1.0× 3.3+1.0× 2.0 )× 2.8^2 = 0.49kN·M Mq =(0.00363+0.04048/5)×(1.0× 3.3+0.5× 2.0 )× 2.8^2 = 0.39kN·M Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2 Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 0.49/(0.87× 101.× 335.) = 16.51N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/(0.00559× 16.51) =-11.439 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf' ＝ 0
纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 101.=0.00332 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+ 3.5γf')]
Bs＝ 210000.× 335.× 101.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00332/(1+3.5×0.00)]= 1237.70kN·M
第 页 共
页
考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ ＝ 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：
B ＝ Mk / [Mq × (θ - 1) + Mk] × Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝ 0.49/[ 0.39×(2-1)+ 0.49]× 1237.70 = 683.448kN·M 挠度 f ＝ κ × Qk × L ^ 4 / B
f ＝0.00254× 5.3× 2.8^4/ 683.448= 1.210mm f / L ＝ 1.210/2800.= 1/ 2313.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 0.49×10^6/(0.87× 93.× 335.) = 17.93N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 17.93) = -5.349 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 17.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.005，满足规范要求！
Y方向板带跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 1.71×10^6/(0.87× 101.× 335.) = 58.04N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 58.04) = -0.3 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 58.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.015，满足规范要求！
左端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 2.35×10^6/(0.87× 101.× 335.) = 79.71N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 79.71) = -0.351 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 79.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.021，满足规范要求！
下端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 3.44×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 63.59N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）
第 页 共
页
ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 63.59) = -0.637 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 63.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.021，满足规范要求！
右端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 2.35×10^6/(0.87× 101.× 335.) = 79.71N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 79.71) = -0.351 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 79.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.021，满足规范要求！
上端支座跨中裂缝：
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte × σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 3.44×10^6/(0.87× 99.× 628.) = 63.59N/mm 矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 628./ 60000.= 0.010
ψ ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.01× 63.59) = -0.637
当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2
ωmax ＝ αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1） ωmax ＝2.1×0.200× 63.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01047) = 0.021，满足规范要求！
第 页 共
页
8板式楼梯设计
8.1荷载和受力计算 8.1.1 确定板厚
梯段板的厚度为 楼梯计算简图如下：
l030330030h110mm,取h110mm
图8.1
计算公式如下：
其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.00； 活载Qｈ=2.00； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.4,1.4×0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8
各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb－－梯板均布荷载； Qbt－－梯板弯折段均布荷载； Qｐ－－平台均布荷载；
Qｗ－－楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第1标准层第1跑
Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；
图8.2
第1标准层第2跑
Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；
图8.3
第2标准层第1跑
Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；
第 页 共
页
图8.4
第2标准层第2跑
Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；
图8.5 8.1.2 配筋面积计算
楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋 楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax×ZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋－－Aspd(cm2) 平台板负筋－－Aspf(cm2)
-标准层号 跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf 1 1 10.31 8.10 0.00 0.00 1 2 10.31 8.10 0.00 0.00 2 1 10.16 7.99 0.00 0.00 2 2 7.20 5.70 0.00 0.00 8.2配筋结果
配筋措施：
楼梯梁保护层厚度：30ｍｍ 楼梯板及平台板保护层厚度：15ｍｍ 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋休息平台受力钢筋
６
楼梯梁受力钢筋>14
受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋受力钢筋受力钢筋
时,取或者时,取
时,取
楼梯板分布筋每踏步至少：１6 各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果：
标准层号 跑数 梯板底筋 梯板分布筋 梯板负筋 平台底筋 平台负筋 1 1 8@200
1 2 无
2 1 8@200
2 2 无
梯梁配筋结果：
标准层号 跑数 梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋 梯梁1箍筋 梯梁２底纵筋 梯梁２顶纵筋 梯梁２箍筋 1 1 2无 无
1 2 2无 无
2 1 2无 无 无 无
第 页 共
12@100 8@200 12@130 8@130
12@100 8@200 12@130 无
12@100 8@200 12@130 8@130
10@100 8@200 10@130 无
16 216 8@200 无
14 214 8@200 无
16 216 8@200 无
无
页
总 结
毕业设计是我们在毕业前进行的总结性、研究性学习阶段，是学习的深化和升华过程。通过毕业设计可以提高我们综合利用知识、解实际工程的能力，使我们初步掌握建筑设计、结构设计的一般原则、步骤和方法，以及相应的设计技巧，并能初步应用计算机辅助设计进行结构分析和绘制建筑及结构施工图。通过查阅资料，图纸，手册及编写设计技术文件，培养踏实、认真、严格的科学作风。毕业设计是教育与生产劳动和社会实践相结合的重要体现，是培养大学生的创新能力、实践能力和创业精神的重要实践环节，在培养大学生探求真理、强化社会意识等方面具有不可替代的作用。
经过三个月的努力，我终于在规定时间里顺利的完成了毕业设计。通过本次设计我受到了本专业系统、综合的训练和实战演练，提高了自己综合运用所学知识能力和实践技能的能力，同时也培养了我的创新能力。通过此次毕业设计，我掌握了结构设计的内容、步骤、方法以及计算过程，锻炼了自己对基本技能的运用，加强了自己解决疑难问题的能力，提高了对计算机应用的技能，掌握了几种专业设计软件的应用技能，特别是对PKPM的运用和对CAD的熟练操作。还培养了自己正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力。
整个设计下来，总结了一些设计过程中应该注意的问题：（1）在动手设计之前，先了解本次设计内容、查阅相关参考资料是十分必要的，在了解基本要求后认真熟悉规范的规定更是关键所在；另外，还应该认真的学习院系下发的关于毕业设计的每个文件，严格按要求进行设计；（2）在动手设计后，应根据任务要求合理安排和及时、灵活的调整进度；（3）不要害怕设计会犯错误，而是要勇于面对任何的错误和挫折，不断地总结和积累经验；勇于挑战自我，敢于超越设计进度安排，这对于自己思维锻炼有很大的作用。（4）积极查阅各种参考资料，主动向指导老师请教，热心与同学讨论交流，团结协作，这都对设计有着很大帮助
第 页 共
页
致 谢
能顺利完成这个毕业设计，首先与老师的辛苦指导是分不开的，正是他的耐心讲解和殷切教导才让我顺利解决了设计中遇到的各种疑难，做结构的过程中框架的计算是最棘手的一部分，遇到的问题也是最多的，但是边老师都会耐心细致的给我讲解。设计虽然已经结束了，但是边老师认真细致指导问题的态度、以及对学生设计循序引导的思路过程，都将深深地印在我的脑海。在与边老师相处期间，我学习到的不仅仅是科学知识，更重要的是学到了怎样的为人处事和做人的道理，更加增强了我的工作认真和责任心！其次在设计过程中我得到了很多组内组外的老师和同学的大力帮助和支持，没有他们的帮助，我也不能顺利完成这个设计。最后，我要感谢伴我的老师和同学们，没有他们一点点的指导和帮助，我也就没有做设计的知识的积累，感谢大家对我的关心。
谢谢大家！
参考文献
1．丰定国、王社良主编《抗震结构设计》［M］武汉：武汉理工大学出版社，2003 2．东南大学 天津大学 同济大学合编。高等学校教材《混凝土结构设计
原理》（上册）［M］。北京：中国建筑工业出版社，2004
3．方鄂华 钱稼茹 叶列平编著。高等学校教材《高层建筑结构设计》［M］。北京：中国建筑工业出版社，2005
4．《建筑结构荷载规范》［S］，02—1—10发布，02—3—1实施中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002
5．《混凝土结构设计规范》［S］，02—2—20发布，02—4—1实施，中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002 6．杨位洸《地基及基础》［M］北京：中国建筑工业出版社，1998
7．陈基发、沙志国主编 《建筑结构荷载设计手册》［M］北京：中国建筑工业出版社，2004
8．吴德安主编《混凝土结构设计手册》［M］北京：中国建筑工业出版社 9．《混凝土结构设计规范》［S］（GB50010-2002） 10．《建筑地基基础设计规范》［S］（GB50007-2002） 11．《建筑抗震设计规范》［S］（GB50011-2001） 12．中南标准图集［S］ 13．00GB101图集［S］
第 页 共
页
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容
Copyright © 2019- huatuo9.cn 版权所有 赣ICP备2023008801号-1
违法及侵权请联系：TEL:199 18 7713 E-MAIL:2724546146@qq.com
本站由北京市万商天勤律师事务所王兴未律师提供法律服务