施工升降机计算书
品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m;标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天.
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察,某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054—2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）,《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SCD200/200J; 吊笼形式：双吊笼； 架设总高度:100m； 标准节长度:1.508m； 底笼长：42m； 底笼宽：3m; 标准节重：167kg； 对重重量：1300kg; 单个吊笼重: 1600kg； 吊笼载重:2000kg； 外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg； 2。楼板参数
基础混凝土强度等级：C30; 楼板长：4m； 楼板宽：4m； 楼板厚：150mm； 梁宽：0.3m; 梁高:0。7m； 板中底部短向配筋：
10＠150;
板边上部短向配筋：板中底向配筋：
12@100； 10＠150；
板边上向配筋:12＠100； 梁截面底部纵筋：425； 梁中箍筋配置：8＠150; 箍筋肢数：2； 3.荷载参数:
施工荷载：2.5kN/m2； 4.钢管参数：
钢管类型：Ф48×3.0； 钢管横距: 700mm； 钢管纵距： 700mm; 钢管步距: 1200mm； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0。1 m；
二、基础承载计算:
导轨架重(共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg×67=111kg, 施工升降机自重标准值：Pk=（1600.00×2+1480.00+1300。00×2+2000.00×2+111.00+200.00）×10/1000=226。69kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2.1 基础承载力设计值：P=2.1×226.69=476.05kN 三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=4/4=1
1、荷载计算
楼板均布荷载：q=476.049/(42×3）=3.778kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）： Mxmax=0.0234×3.778×4×42=5。658kN·m Mymax=0。0234×3.778×4×42=5.658kN·m M0x=—0。0677×3。778×4×42=—16。37kN·m M0y=—0。0677×3.778×4×42=—16。37kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=5.658+5。658/6=6.601kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=6.60×106/(1.00×14.30×4。00×103×125.002）=0.007；
ξ=1—（1-αs)1/2=1-(1—2×0.007）0.5=0.007; γs=1-ξ/2=1—0.007/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0）=6.60×106/（0。996×300。00×125。00）=176。69mm2.
实际配筋：602。139 mm2 〉 176。687 mm2 板中底向配筋满足要求。 板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=5.658+5.658/6=6.601kN·m αs=|M｜/(α1fcbh02)=6。60×106/(1.00×14。30×4.00×103×125.002)=0.007；
ξ=1-(1—αs）1/2=1-（1-2×0。007）0.5=0.007；
γs=1-ξ/2=1-0。007/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0）=6。60×106/(0.996×300.00×125.00）=176.69mm2。 实际配筋：602。139 mm2 〉 176.687 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（—16.37)+-16.37/6=-19。098kN·m
αs=｜M|/(α1fcbh02）=19。10×106/（1.00×14.30×4。00×103×125。002）=0.021；
ξ=1-（1-αs）1/2=1-(1-2×0。021）0。5=0.022； γs=1—ξ/2=1—0.022/2=0.9;
As=|M｜/(γsfyh0）=19。10×106/(0.9×300.00×125.00)=514。85mm2。
实际配筋：1244。071 mm2 〉 514.851 mm2 板边上向配筋满足要求。 板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-16。37)+-16.37/6=-19.098kN·m
αs=|M｜/（α1fcbh02）=19.10×106/（1.00×14.30×4。00×103×125。002）=0.021；
ξ=1-(1—αs)1/2=1-（1-2×0。021）0.5=0.022； γs=1-ξ/2=1—0.022/2=0。9；
As=|M｜/（γsfyh0)=19.10×106/(0。9×300.00×125。00)=514。85mm2。
实际配筋：1244.071 mm2 > 514.851 mm2 板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：Bc=Eh3/(12（1-μ2））=3×104×1503/12×（1-（1/6）2)=0。868×1010
q=3。778kN/m2=0。004N/mm2 L=4000mm
板最大挠度:fmax=ωmaxql4/Bc=0。00215×0。015×40004/（0。868×1010）=0。958mm
fmax/L=0.958/4000=1/4173。387<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.15×4×25=15kN/m 梁自重 0。7×0。3×25=5.25kN/m 静载 15+5.25=20.25kN/m 活载 2.5×4=10kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=20。25×1.2+10×1。4=38.3kN/m 作用于梁上的集中荷载:p=476。049×1.2/2=285。629kN M=ql2/12+pl/4=38。3×42/12+285.629×4/4=336。696kN·m 梁截面积:b×h=0.3×0.7=0.21m2 h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=336.70×106/(1。00×14.30×0。30×103×675.002）=0。172；
ξ=1—(1—αs)1/2=1-（1—2×0。172)0。5=0.190；
γs=1-ξ/2=1-0。190/2=0.905；
As=｜M｜/(γsfyh0)=336.70×106/（0.905×300。00×675。00）=1837。62mm2。
实际配筋：1963。495 mm2 〉 1837.617 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求! 5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力:Q=p/2+ql/2=285.629/2+38.3×4/2=219.415kN； Asv1=((Q-0。7ftbh0)/(1。25fyvh0））×s/n=（（219.415×103-0.7×1.43×300×675）/(1.25×210×675））×150/2=7.074mm2；
配箍率：
Psvmin=0。24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0。163%； Psv=nAsv/(bs）=2×50。265/(300×150)=0。223％； 实配As=50.265mm2 > 7.074mm2 ; 梁配筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×3.0mm钢管@700mm×700mm（支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则:
施工升降机 1.2×3。778=4.534kN/m2 活载 1.4×2.5=3.5kN/m2 4.534+3.5=8。034kN/m2 8.034×0。7×0.7=3。937kN 钢管支模架步高1.2m h/la=1200/700=1。714 h/lb=1200/700=1。714
经查表,μ的取值为：1.426
计算长度：L01=k×μ×h=1。155×1。426×1.2=1.976m L02=h+2a=1。2+2×0.1=1。4m 取：L0=1.976m
λ=L0/i=1976.436/15.9=124 由此得：φ=0.428
[N］=φ×A×f=0.428×424。115mm2×210N/mm2=38。937kN
梁板下的钢管结构满足要求 配筋如下图所示：
≥3。119kN
