71210机巷掘进工作面供电设计

一﹑工程概况:

71210机巷掘进工作面,设计总长度为1800米,采用EBZ220悬臂式综掘机进行掘进,80皮带出货。先期动力电源分别取自82下延泵房变电所铺设的50平方高压电缆到KBSGZY-500移动变电站，为综掘机供电；同时从82下延一中馈电铺设一条200米MYPJS3X70电缆到71210机联巷400馈电开关为皮带机、绞车、水泵等供电。 移变的低压侧1140V为综掘机供电时采用MYP3×95的电缆， 660V低压线路采用MYP3×70的电缆。主﹑备局分别取自82采区变电所和82下延泵房变点所。

后期因巷道施工较远，需向前移移动变电站并增设一台移动变电站。后期电源分别取自82下延一中变电所铺设的50平方高压电缆到KBSGZY-500移动变电站，600V低压为后期皮带机、绞车供电，从移动变电站引出一条MYP3X95电缆到下一台变电站为综掘机供电；同时从82下延一中变点所铺设一条200米MYPJS3X70电缆到71210机联巷400馈电开关为皮带机、绞车、水泵等供电。移变的低压侧1140V为综掘机供电时采用MYP3×95的电缆， 660V低压线路采用MYP3×70的电缆。主﹑备局电源取自82采区下延一中变点所。

局扇实现“双三专”主局线路和备局线路做到主、备局自动切换，风电、瓦斯电闭锁，三大保护齐全，灵敏可靠。 二、供电系统的拟定：

1、 在保证供电安全可靠的前提下，所用的设备最省。 2、 供电系统应避免回头供电。

3、 局部通风机和掘进工作面中的电器设备，必须要安装风电、瓦斯电闭锁。 4、 供电系统图如图所示。

三、负荷统计： 设备名称 综掘机（总） 截割电机 油泵电机 设备型号 EBZ-160SH YBUS-220 DYB-90A 台数 功率（KW） 额定电压（KV） 额定电流（A） 1 1 1 1 1/2 1/2 1/2 321 220 90 11 55 25 5.5 1.14 1.14 1.14 1.14 0.66 0.66 0.66 196.2 131.7 97 8.2 60 28 6 290.2/384.2 装运电机 BYD-160-8050 皮带机 绞车 水泵 累记 SD-80 JD-25 QBK-5.5 7/11 406.5/492 四、变压器容量的选择与校验：

前期供电：当电压为1140V时，KX取0.7，COSФ取0.7。 S=KXΣPe/cosø=0.7×321/0.7=321KVA 取移变容量500KVA>321KVA合格。

当电压为660V时，Kx取0.6，cosø取0.7。 S=KxΣPe/cosø=0.6×85.5/0.7=73 KVA。

取馈电开关400KVA﹥158KVA，故变压器、馈电开关选择合理。 五、电缆的选择与校验

所有的电缆均采用屏蔽电缆。

当电压为1140V时：I=KxΣPe/√3Ucosφ=0.7×321/√3×1.14×0.7=163A. 选择的MYP3×95的屏蔽电缆其长时工作电流为260A﹥163A，故选择的电缆合格。

当电压为660V时：I=KxΣPe/√3Ucosф=0.6×85.5/√3×0.66×0.7=46A 故选择MYP3×70型屏蔽电缆，其长时工作电流为215A﹥46A，所以选择的电缆合格。

六、电压损失校验

1、变压器的损失

ΔUB﹪=β（URCOSΦ+UXSINФ）

式中ΔUB﹪—干式变压器的电压损失 β—变压器的负荷系数 β=In/I2n

In—正常运行时变压器低压侧的负荷电流

I2n—变压器低压侧的额定电流。可查表得当二次侧的电压为1200V时

其额定电流为303.1，当二次侧的电压为690V是其额定电流为535A。

UR—变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 UR=Pd/SN〃10 ﹪

Pd—变压器短路损耗，查表得为4600W SN—变压器额定容量，为630KWA 所以UR =4600/630×10=0.73 UX—变压器额定负荷时的电抗压降百分数

UX=√（Ud%）2-（UR%）2=√（5.5）2－（0.73）2=5.45 根据COS2Φ＋SIN2Φ=1的关系，则SINΦ=0.71 当电压为1140V时：ΔUB﹪=β（URCOSΦ+UXSINФ） =163/303.1×（0.73×0.7＋5.45×0.71）=2.36 ΔUB =2.36÷100×U2N=2.36÷100×1200=38.32V。

2、线路电缆的电压损失： ΔUX=ILCOSΦ/53S

当电压为1140V时，95mm2电缆其长度为900米，换算到50mm2电缆的长度为：900×0.53=477（米）

ΔUX=ILCOSΦ/53S=163×447×0.7/53×95=10.13V

总的电压损失为：ΔU=ΔUB＋ΔUX=38.32＋10.13=48.45V，在1140V的供电系统中，其允许电压损失为117V>48.45V，故满足要求。

当电压为660V时，70mm2电缆的长度为1000米，换算到50mm2的电缆长度为：1000×0.73=730米

ΔUX=ILCOSΦ/53S=46×730×0.7/53×70 =6.3V

总的电压损失为：ΔU=ΔUB＋ΔUX=0＋6.3=6.3V。在660V的供电系统中，其允许电压损失为63V>6.3V，故满足要求。 七、短路电流的计算：

根据供电系统图可查表得到最远点的短路电流值

当电压为1140V时，其换算电缆长度为900×0.53=477米，查《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》一书可得到KBSGZY630/6型移动变电站二次侧的短路电流为：1457A。

当电压为660V时，其电缆的换算长度为1000×0.73=730米，利用同样的方法可得到其二次侧的短路电流为931A。 八、整定与校验：

1）、变压器、馈电开关的短路整定：

当电压为1140V时，综掘机电源直接取自移变的负荷侧，即馈电开关为BKDZ—500

Idz≥IQZ＋ΣIe

式中IQZ—被保护干线中最大一台电机的启动电流，这里取Ie×6

ΣIe—其余各电机的工作电流之和 因此Idz≥131.7×6＋105.2=895A 所以将开关本身的短路电流整定为940A

当电压为660V时，其电缆电源取自馈电开关BKDZ—400 Idz≥IQZ＋ΣIe≥60×6＋34=394A 所以将开关本身的短路电流整定为440A。 2）、过载整定：

当电压为1140V时：IZ=KxΣP/√3UCOSΦ=163A

式中Kx—同时率，这里取0.7，所以将开关的过载整定为180A

当电压为660V时：IZ=KxΣP/√3UCOSΦ= 0.7×85.5/√3×1.14×0.7=43.3A. 因此将开关的过载整定为50A。 3）、校验

当电压为1140V时：K=I（2）/Idz=1457/895=1.63>1.5，故满足要求。 当电压为660V时：K=I（2）/Idz=931/394=2.36>1.5能满足要求。

后期供电：前段低压系统负荷不变，动力电源取自82下延一中变电所；后期里段负荷预计与前段一致，动力电源取自第一台移变。第二台移变为综掘机供电。

淮北矿业（集团）有限公司

掘进工作面补充安全技术措施

（82采区71210机巷掘进工作面供电设计）

矿 别: 许 疃 煤 矿 施工单位: 综 掘 二 区 井巷名称: 71210 机 巷 持用单位: 日 期: 2007年12月13日

审 批 记 录

主持人:

施工单位 签名 日期 备注 编制人 编制单位 负责人 电管队 机电科 安监处 会审单位 批准

机电副总